Главная -> Словарь

Составляющая погрешности

Реакцией изобутана с изопропилхлоридом в присутствии хлористого алюминия при температурах 40 и 70° был получен пропан с выходом соответственно 60 и90% . Выход октанов составлял соответственно 12 и 7%; очень много углеводородов было регенерировано в виде комплекса с катализатором. С другой стороны, при нагревании изобутана при 70° с хлористым алюминием и хлористым водородом реакция совсем не шла.

Полагают, что основными продуктами реакции н-бутилена с метил-циклогексаном при —25° и +28° были 1-метил-З- и 1-метил-4-бутилцикло-гексаны, выход которых составлял соответственно 35 и 57% .

платины и родия приведет к получению активного катализатора. Гидрирование сахарозы в присутствии рутения протекает с высоким выходом полиолов . Рутениевый катализатор , нанесенный на уголь, изучался в процессе гидролитического гидрирования сульфатной целлюлозы или древесных опилок при 180 °С и давлении водорода 5,0—7,0 МПа в водном растворе фосфорной кислоты , а также при превращении хлопковой целлюлозы. Выход сорбита составлял соответственно 90—96 и 80%.

Как показывают эти данные, нафтены, не содержащие боковых цепей , значительно слабее реагируют с дымящей серной кислотой, чем углеводороды с боковыми цепями. Второе кольцо в декалине можно рассматривать как боковую цепь. Таким образом, в этом углеводороде мы имеем два рядом стоящих третичных углерода. Чтобы понять меньшую поглощаемость декалина по сравнению с ме-тилциклогексаном, вспомним, что и окисляются углеводороды с двумя рядом стоящими третичными углеродами труднее углеводородов с одним третичным углеродом. Циклопентил-циклогексан, как показали С. С. Наметкин и Л. Н. Абакумов-ская, с обычной серной кислотой не реагирует. Иафтеново-ароматические углеводороды реагируют с ней и в тем большей степени, чем менее экранированы ароматические кольца нафтеновыми. Так, например, процент просульфи-ровавшихся циклопентилбензола и дициклопентилбензола при обработке их серной кислотой в отношении 1 : 1 составлял соответственно 34 и 30%. Трициклопентилбензол в этих условиях не сульфируется.

Активность алюмомолибденовых, алюмохромовых и алюмоко-бальтмолибденовых катализаторов, которые использовались в начале развития процессов риформинга , снижается через несколько десятков часов работы, после чего необходима их окислительная регенерация. Поэтому в процессе устанавливали сменно-цикличный график работы реакторных устройств с неподвижным слоем алюмомолибденового катализатора или осуществляли его при непрерывной регенерации катализатора. В последнем случае применяли системы с раздельным реактором "И регенератором и циркулирующим между ними катализатором. По первому варианту работали процессы гидроформинг и DHD; рабочий цикл составлял соответственно 4—24 и 120—240 ч. По второму варианту эксплуатировались установки гидроформинг-флюид, TCR и гипер-форминг.

В момент обследования этого производства было обнаружено: на 1 т готовой продукции сбрасывалось 1, 172 т сточных вод, состоящих из концентрированного раствора сульфата натрия, образующихся при утилизации 99 кг 100%-ной серной кислоты 80 кг 100%-ного NaOH. Экономическая оценка в ценах 1990 года показала, что в стоки сливалось!41 тыс руб в год; коэффициент оборачиваемости реакционного объема сульфураторов и нейтрализаторов составлял, соответственно, 0,45 и 0,32, что означает нахождение реакционной массы в этих аппаратах 2,2 и 3,1 суток. На годовую программу конечного продукта в 7 тыс тонн отделение содержало 20 сульфураторов по 3,7 м3 каждый и 8 нейтрализаторов по 15м3. Установлено 38 единиц силового оборудования с суммарной мощностью 169 кВт.

Из сравнения данных материального баланса опытов видно, что в процессе пиролиза крекинг-остатка при 580° С в присутствии Ре2Оз выход конденсата составлял 59,4 и 74,1 % — при пиролизе без катализатора. Выход кокса и газа в результате пиролиза без катализатора составлял соответственно 13,35 и 12,14%. В присутствии же Fe203 количество кокса составляло 14,35%, а количество газа возросло до 25,95%.

вательных циклах выход кокса составлял соответственно 0,8, 0,5 и 0,7%.

Результаты длительного испытания этого катализатора, приведенные на фиг. 75, показывают, что при давлениях 5 и 15 ат через 182 суток непрерывной работы суммарный выход продуктов составлял соответственно 118 и 102 г/м3 газа, в то время как уже через 14 и 28 суток непрерывной работы при 150 ат и атмосферном давлении выход составил только ~ 100 г/л*3' газа.

Очень эффективным катализатором для этой реакции оказался этил-эфират фтористого бора. При нагревании уксусной кислоты и бутена-2 в присутствии BF3 • 02 при 97°, в течение 4 и 8 час. выход втор.бутилацетата составлял соответственно 49 и 53% от теорет. при отсутствии заметной полимеризации бутена-2.

можно разбить на четыре серии. В первой серии средняя вязкость составляла 7° ВУ, во второй 7,6° ВУ, в третьей и четвертой сериях — соответственно 9,1 и 10,8° ВУ. Подогрев крекинг-остатков составлял соответственно: 29,6—34,4° С; 32,9—38,6° С; 44,6— 46,6° С и 55,5° С.

Случайная составляющая погрешности ТПР проявляется в том, что значения коэффициента преобразования, определенные в одних и тех же условиях, различны, причем предсказать измеряемое значение невозможно. При современных требованиях к точности измерений количества нефти на УУН их также необходимо учитывать. Характеристика случайной составляющей погрешности - СКО является важнейшим критерием качества изготовления ТПР. Поэтому она должна нормироваться и контролироваться при выпуске из производства и в процессе эксплуатации.

где 0т - суммарная систематическая составляющая погрешности ТПУ, %; 5 - оценка предела относительного СКО среднего значения объема ТПУ.

Эти модели не очень удобны для использования, так как имеют много составляющих. В свидетельстве о поверке ТПУ значения 0„, 0Д, 0пер, 0М обычно не приводятся, а дается только суммарная систематическая составляющая погрешности. Целесообразно в формулы , ввести её значение, хотя это и приведет к некоторому завышению значения суммарной погрешности. В этом случае формулы и можно представить в виде

где ©ТПР - систематическая составляющая погрешности ТПР, 5 - СКО случайной составляющей погрешности ТПР, ?о,95 - квантиль распределения Стьюдента при доверительной вероятности 0,95.

где ©ТПУ - систематическая составляющая погрешности ТПУ, S - СКО случайной составляющей погрешности ТПУ, ^0,99 ~ квантиль распределения Стьюдента при доверительной вероятности 0,99.

из свидетельства о поверке ТПУ); © где ©^ - систематическая составляющая погрешности ТПУ или весовой установки (берут

Погрешность ТПУ, поверенных этими методами, получается несколько больше. Это объясняется тем, что к поверяемой ТПУ переходят погрешности всех СИ, участвующих в поверке, в том числе и погрешность ТПУ 1-го разряда. Поэтому суммарная систематическая составляющая погрешности больше, чем у ТПУ 1-го разряда. Случайная же составляющая погрешности ТПУ в зависимости от многих обстоятельств может быть различной. Часто СКО случайной составляющей погрешности ТПУ при поверке с помощью ТПУ 1-го разряда на нефти и нефтепродуктах с хорошей смазывающей способностью получается равным или даже меньшим, чем СКО ТПУ 1-го разряда. Среди специалистов существует некоторое недоверие к результатам поверки с помощью ТПУ и компаратора. По этому поводу необходимо сказать следующее. Достоверность результатов поверки не зависит от метода поверки, а зависит от качества ТПУ, применяемых средств измерений и квалификации персонала. Поверкой ТПУ должны заниматься высококвалифицированные специалисты, хорошо изучившие методики поверки и прошедшие практическое обучение. Многочисленными экспериментами доказано, что вместимость ТПУ не зависит от применяемого метода , а погрешность может получаться разной в различных условиях.