Главная -> Словарь

Способности нефтепровода

Расход кокса зависит главным образом от количества полученного алюминия. Положительная роль повышенной реакционной способности нефтяного кокса сказывается еще и в том, что сравнительно большая способность его реагировать с кислородом уменьшает опасность образования застойных пленок кислорода на аноде. Это в свою очередь приводит к снижению перенапряжения на аноде, уменьшению числа вспышек и устранению непроизводительного расхода электроэнергии . '

Изучение прёссовых~характеристик, объемной усадки, электрических свойств и реакционной способности нефтяного кокса из различных нефтепродуктов позволило установить взаимосвязь между этими свойствами и плотностью кокса. Хотя определяемая пикнометрическим методом плотность и не является «истинной» в прямом значении этого понятия, однако, как уже было сказано выше, этот показатель оказался весьма полезным при установлении связи между природой исходного сырья и основными свойствами получаемого из него кокса.

Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефте-коксовых брикетов и повышенное содержание серы в штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1 :6,8 подтвердили эти предположения '. Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком при плавке с нефтяным коксом был равен 129 вместо 107 без нефтяного кокса. Пока что все возможные направления использования ВОС еще полностью не выявлены, однако уже сейчас ясно, что его потребность значительно превышает имеющиеся ресурсы сернистого и высокосернистого нефтяного кокса.

Ниже приводятся результаты экспериментов по определению реакционной способности нефтяного углерода и методы их обработки.

частичной замене каменноугольного кокса нефтяным содержание никеля в отвальных шлаках снижается на 15—25% . Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефтекок-совых брикетов и повышенное содержание серы и штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1:6,8 подтвердили эти предположения . Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком

Расчеты показывают, что в I секции часть горючих газов остается неиспользованной. Полное использование химического тепла дымовых газов лимитируется восстановительной реакцией образовавшейся двуокиси углерода с раскаленным коксом, протекающая интенсивно при температурах выше 900—950 °С . Оставшуюся часть го-

Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефте-коксовых брикетов и повышенное содержание серы в штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1 :6,8 подтвердили эти предположения -. Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком при плавке с нефтяным коксом был равен 129 вместо 107 без нефтяного кокса. Пока что все возможные направления использования ВОС еще полностью не выявлены, однако уже сейчас ясно, что его потребность значительно превышает имеющиеся ресурсы сернистого и высокосернистого нефтяного кокса.

Ниже приводятся результаты экспериментов по определению реакционной способности нефтяного углерода и методы их обработки.

Расход кокса при плавке руднонефтекоксовых брикетов — 40— 45 т условного топлива на 1 т никеля, содержащегося в роштейне*. Поэтому замена каменноугольного кокса-восстановителя более дешевым является весьма целесообразной. Кроме того, даже при частичной замене каменноугольного кокса нефтяным содержание никеля в отвальных шлаках снижается на 15—25% . Уменьшение потерь никеля со шлаками при плавке рудонефтекок-совых брикетов и повышенное содержание серы и штейне может быть объяснено более полным протеканием процессов восстановления и сульфидирования окислов железа и никеля в брикете благодаря повышенной реакционной способности нефтяного кокса. Промышленные испытания ВОС в смеси с каменноугольным коксом в соотношении 1:6,8 подтвердили эти предположения . Коэффициент распределения никеля между штейном и шлаком

Расчеты показывают, что в I секции часть горючих газов остается неиспользованной. Полное использование химического тепла дымовых газов лимитируется восстановительной реакцией образовавшейся двуокиси углерода с раскаленным коксом, протекающая интенсивно при температурах выше 900—950 °С . Оставшуюся часть го-

2.Ахметов С. А. Исследование реакционной способности нефтяного, кокса и путей снижения угара при его облагораживании в многоступенчатом аппарате с псевдоожиженным слоем. Канд.дисс., Свердловск, Институт химии УФАН СССР, 1967. ^

необходимым предусмотреть увеличение пропускной способности нефтепровода. Эта задача решается прокладкой параллельных трубопроводов на всей протяженности нефтепровода или на отдельных, наиболее перегруженных участках.

Для снижения стоимости строительства и эксплуатационных расходов ГНС магистрального нефтепровода располагают вблизи площадок центральных пунктов промысловой подготовки нефти. Товароучетные операции при приеме нефти от нефтегазодобывающих предприятий проводят как на ГНС, так и непосредственно на нефтепромыслах. В состав сооружений ГНС входит резервуарный парк объемом, равным суточной пропускной способности нефтепровода. Основное назначение парка — обеспечение бесперебойной работы нефтепромысла при аварийных и плановых остановках нефтепровода. При нормальном режиме работы нефтепровода резервуарные емкости парка должны быть незаполненными. При прекращении перекачки поступающая на головные сооружения газонасыщенная нефть разгазируется в сепараторах и подается в резервуары.

Для вывода соотношения, связывающего пропускные способности нефтепровода по нефти при дегазированной и газоасыщенной перекачках, примем, что начальное давление в сравниваемых ва-

Подставив в равенство выражение , после несложных преобразований получим соотношение, связывающее пропускные способности нефтепровода по нефти при дегазированной и газонасыщенной перекачках

чения .F, можно сделать вывод, что произведение урт* 2 может быть больше, меньше или равно единице. А это равносильно тому, что перевод нефтепровода на перекачку газонасыщенной нефти может привести согласно выражению к увеличению, уменьшению или сохранению его пропускной способности по нефти. В тех случаях, когда растворенный газ приводит к увеличению пропускной способности нефтепровода, газонасыщенная перекачка нефти может рассматриваться как способ увеличения пропускной способности магистральных нефтепроводов.

Анализ выражений и показывает, что наиболее благоприятным с точки зрения увеличения пропускной способности нефтепровода является случай с ламинарным режимом. Выражения для F и Ч*1 в этом случае упрощаются, принимая вид:

При фиксированном значении Дрю с увеличением Гр отношение Qi/Q сначала возрастает, затем убывает, т. е. существует такое оптимальное значение Гу, свое для каждой нефти, при котором увеличение пропускной способности нефтепровода по нефти максимально. Так, например, для нефти 1 при Apw— 5 МПа отношение Qi/Q достигает максимального значения при Гр= 10 м3/м3. Дальнейшее увеличение Гр приводит к снижению пропускной способности нефтепровода до Q\= 0.98Q при Гр = 20 м3/м3.

Значения SH наоборот, возрастают с увеличением ps. Это следует из того, что увеличение давления сепарации приводит к уменьшению располагаемого давления, определяемого как разница давлений в начале нефтепровода и на входе в последующую насосную станцию. Значение последнего определяют по формуле , исходя из требования однофазное™- потока. Давление вначале каждого участка нефтепровода ограничено и определяется прочностью труб. Уменьшение располагаемого давления ведет к снижению пропускной способности 'нефтепровода . Поэтому при проектировании нефтепровода для сохранения его плановой пропускной способности следует либо выбирать больший диаметр труб, либо увеличивать число насосных станций, либо одновременно то и другое. Все это ведет к удорожанию 'нефтепровода.

Увеличение количества растворенного газа ведет, с одной стороны, к уменьшению вязкости нефти, а следовательно, и к снижению величины гидравлических сопротивлений, с другой, — к увеличению давления насыщения и повышению противодавления в конце «каждого участка нефтепровода, которое обеспечивает одно-фазность потока на всем пути движения нефти и нормальный режим работы промежуточных насосных станций. Последнее обстоятельство уменьшает располагаемый напор , так как давление в 'начале каждого -участка трубопровода лимитируется прочностью трубопровода. Уменьшение вязкости положительно, а повышение противодавления отрицательно сказываются на пропускной способности нефтепровода. Поэтому существует такое количество растворенного газа, которое обеспечивает максимальную пропускную способность. •

Необходимо отметить, что в случае ламинарного режима движения дегазированной нефти, т. е. при ReoГ\ функция Др№ = 5 МПа; v= 1,5- 10~4 м2/с; рг = 0,002; Г„ = = 80 м3/м3; Q = 0,04 м3/с; а = 0.05; 6 = 0,002; с = 0,075; 5=1,615. Для

«удобства по оси абсцисс откладывались значения \§ по qc-и ординат — k = Q)))/Q. Такие координаты позволяют иметь на графике точку Л = 0; Q = 0,6076 м3/с; а = 0,05 ; а = 0,07 . Остальные данные те же, что и для предыдущего графика . Кривую на рис. 39 можно сопоставлять с кривой / на рис. 40, так как исходные данные для их построения отличаются только диаметрами труб , за счет чего и достигается различие в режимах движения.

Время полного растворения нефтяного газа в потоке дегазированной нефти характеризует время выхода нефтепровода на нормальный режим работы. Ликвидация газовых скоплений уменьшает гидравлические сопротивления трубопровода и обеспечивает увеличение пропускной способности нефтепровода. Полному растворению газа соответствует увеличение высоты потока с Ян до 2Я.