Главная -> Словарь

Сравнения приведенных

В табл. 2 по данным Н. Ф. Богданова и Т. И. Правенькой приводятся основные свойства фракции парафинового дистиллята ряда парафинистых нефтей Советского Союза и Румынии. Там для сравнения приведены свойства такой же фракции, выделенной из нескольких малопарафинистых нефтей.

Одной из наиболее употребляемых реторт для перегонки горючих сланцев является реторта Памферстона, впервые построенная в Шотландии. Несмотря на то, что имеется известное различие в технике переработки горючих сланцев, целесообразно сравнить масла, полученные в этой реторте яз различных сланцев. Результаты этого сравнения приведены в табл. 1, из которой видно, что содержание серы колеблется в пределах 0,35—1,65%, а содержакие азота 0,52—1,57%. Большие колебания состава низкокипящих дистиллятов указывают на влияние происхождения горючих сланцев на их состав.

В табл. 20 для сравнения приведены максимальные отклонения в процентах объемов паров различных углеводородов, вычисленных по Эдми-стеру от экспериментальных данных Броуна и Льюиса .

В табл. 3 для сравнения приведены результаты нашего расчета и расчета, выполненного Дауслином и Хаффменом.

В заключение в табл. 7 для сравнения приведены летучести водорода при —75° С и под давлением от 100 до 1200 am, вычисленные нами по уравнениям п .

Характеристики алкилатов, полученных алкилированием изобутана этиленом с хлористым алюминием, представлены в табл. 4.18. Для сравнения приведены

Расход изомасляного альдегида на 1 т неопентилгликоля составляет 1,5 т. Получаемый неопентилгликоль отвечает следующим техническим требованиям :

Сравнение работы установок. Математические модели можно использовать для сравнения работы нескольких одинаковых или разных установок. Так, данные за неделю промышленной эксплуатации упомянутого выше усовершенствованного каскадного реактора сравнивали с данными, полученными при использовании модели реактора Stratco. Прежде уже имелось подтверждение близости данных, полученных при моделировании работы реактора Stratco, и данных о работе установки, полученных от фирмы Stratford Engineering. Корректировка модели позволила сделать такое сравнение при одинаковых условиях работы реакторов. Результаты сравнения .приведены ниже:

Для отыскания реагентов, эффективных в деполимеризации угля, кроме фенола испытаниям были подвергнуты другие растворители. Полученные результаты сведены в табл. 4. О степени протекания реакции можно судить по выходу угля, перешедшего в раствор , и по приращению массы испытуемого образца . Для сравнения приведены данные для фенола. Увеличение массы образца не приведено для тех опытов, где продукт выделить не удалось, поскольку из-за нерастворимости используемого растворителя в воде эта операция представляла значительные трудности. В частности, не удалось определить приращение массы исходного образца в опытах с использованием креозотового масла и бензальдегида; отрицательные значения степени деполимеризации, приведенные для этих растворителей, указывают, что масса остатка на фильтре превышала массу образца исходного угля, а это свидетельствует о химической реакции между растворителем и углем.

На рис. 67 дано относительное распределение нормальных алканов, выделенных из гумусовых углей различных этапов метаморфизма.

На рис. 88 приведены результаты исследования пиролиза асфальтенов, выделенных из нефтей Старогрозненского месторождения. Исследовались главным образом асфальтены беспарафинистых нефтей . Для сравнения приведены также результаты пиролиза асфальтенов природной нефти А1 и асфальтенов, выделенных из нефти типа Б2, полученной при лабораторной биодеградации . Отметим, что результаты исследований показали полную тождественность состава асфальтенов нефтей типа Б2 различного генезиса .

Из сравнения приведенных данных видно, что при использовании одного и того же алкилирующего агента теплота реакции при алк! лировании по разным атомам уменьшается в следующем порядке

нефть — «официальной» и свободной — в месте добычи. С помощью этого графика можно проследить, как цены на нефтепродукты или на сырую нефть меняются под воздействием рыночных сил. На рисунке 19.4 видно, как падение цен на нефтепродукты сначала вызывает снижение цен на сырую нефть на свободном рынке, а затем и снижение официальных цен. Даже если Вы заготовили множество таблиц и графиков, ответы не столь очевидны. Но, по крайней мере, начинать всегда стоит с графического или численного сравнения приведенных доходов для вариантов простой и сложной схемы переработки с фактическими ценами на нефть.

В спектре ПМР продукта II область поглощения метильных протонов содержит три сигнала с отношением интенсивностей 1 : 1 : 3,2 . Область фенильных протонов состоит из сложного мультиплета в слабом поле и дублета в сильном поле . Отношение интенсивностей,сигналов метильных и фенильных протонов равно 3. Из некратного соотношения интенсивностей сигналов метильных групп следует, что продукт II не является индивидуальным. На основании детального сравнения приведенных на рисунке спектров, мы предполагаем, что продукт II является смесью, содержащей ~3@% 2, 3, 7, 8- и 70 % 1, 2, 7, 8-тет-раметилтиантрена.

Экономия капитальных затрат, обусловливаемых уменьшением поверхности теплообмена, оправдана только в том случае, когда она не превышает возросших затрат на электроэнергию. Экономически обоснованный выбор теплообменного аппарата возможен только при использовании метода сравнения приведенных затрат Зм). Для решения такой задачи рекомендуется следующая методика определения приведенных затрат:

Предварительный выбор. Возможные конструктивные типы ИУ выбираются в соответствии с характеристиками регулируемой среды в зависимости от ее агрегатного состояния, температуры, давления, степени агрессивности, а также от перепада давления на ИУ. Предварительный выбор конструктивного типа ИУ производится путем сравнения приведенных выше параметров с каталож-

чительно Превышать допустимое, определяемое прочност ью труб, то необходимо строить промежуточные насосные станции. Число насосных станций во многом зависит от принимаемого диаметра труб. Теоретически по трубопроводу любого диаметра можно перекачать сколь угодно большое количество жидкости. Практически это не так. С уменьшением диаметра труб при заданном объеме перекачки потребное начальное давление резко возрастает, а это влечет за собой увеличение числа насосных станций и эксплуатационных затрат. Поэтому число насосных станций выбирают одновременно с определением диаметра нефтепровода в результате сравнения приведенных затрат на перекачку заданного объма нефти по нескольким вариантам. iB каждом варианте задают диаметр нефтепровода и в результате гидравлического расчета определяют необходимое число насосных станций. За окончательный принимают вариант, который обеспечивает минимум приведенных затрат. При проектировании нефтепровода, предназначенного для перекачки газонасыщенной нефти, число насосных станций определяют так же, как и в случае перекачки дегазированной нефти, с той лишь разницей, что принимают иные значения потерь давления, а также давления, развиваемого насосной станцией. В самом деле потери давления при лерекачке газонасыщенной нефти, определяемые по формуле или , в общем случае отличны от таковых при перекачке дегазированной нефти. Давление, развиваемое насосной станцией, определяется как разница давлений на входе в нее и на выходе. Давление на выходе из насосов ограничивается прочностью трубопроводов и в сравниваемых перекачках одинаково. Давление же на входе в насосы различно. Если при работе на дегазированной нефти давление, развиваемое насосами, Др, то при работе на газонасыщенной нефти

нии трубопровода заданной пропускной способности выбирают «а основании сравнения приведенных затрат, соответствующих оптимальным условиям для каждого из рассматриваемых способов. Поэтому весьма важным является правильное определение оптимального количества растворенного в нефти газа. Определение его необходимо вести из условия, что режимы движения нефти в дегазированном и газонасыщенном состояниях должны быть одинаковыми, так как именно тогда возможно максимальное снижение величины гидравлических сопротивлений трубопровода. Последнее может привести, во-первых, к уменьшению числа насосных станций или уменьшению диаметра трубопровода, а следовательно, к снижению капитальных затрат, и, во-вторых, к снижению эксплуатационных расходов на перекачку за счет увеличения коэффициента полезного действия насосов и уменьшения давления нагнетания. Все это, в конечном счете, влияет на значение приведенных затрат.

Из сравнения приведенных данных видно, что фракционный

Из сравнения приведенных величин следует, что на устойчи-^ востъ диэфира к окислению большое влияние оказывает удален-.ность разветвления в спиртовом радикале от карбонильной группы. Ди-собацинат значительно более устойчив, чем ди-себацинат. Авторы считают, что это является результатом индукционного эффекта, проявляемого карбонильной труппой:

Из сравнения приведенных данных видно, что фракционный состав сырья, перерабатываемого во время опытного пробега, был тяжелее, режимы работы установки отличались незначительно.

Из сравнения приведенных вариантов топливоснабжения следует, что в первом случае при подаче мазута из циркуляционных трубопроводов непосредственно к форсункам печи капитальные и эксплуатационные затраты меньше, чем при установке мерника.