Главная -> Словарь

Стабильного катализата

Таблица IV. 16. Состав стабильного изомеризата и продуктов разделения*

Таблица IV.I7. Технологические параметры схемы ректификации стабильного изомеризата

Рассмотрим результаты синтеза оптимальной схемы блока разделения продуктов реакции изомеризации прямогонной фракции н.к.— 62 °С . Синтез проводили методом динамического программирования. В табл. IV. 16 приведен состав стабильного изомеризата и продуктов разделения. Для расчетов было принято, что фракция изопентана содержит 2% н-Cs; фракция м-пента-на — по 2,5% изо-С5 и изо-С6; фракция изогексана — по!% н-С5 и н-С6; фракция гексана — по 2,5% ызо-С6 и н-С6; фракция гептана:—5% н-С?. Синтез оптимальной схемы проведен на основе приведенных затрат. Результаты расчетов

Поскольку степень превращения С5— и С6 —алканов на вы — с экотемпературном катализаторе типа ИП —66 составляет около 50 %, изомеризацию на промышленных установках осуществляют с ректификацией реакционной смеси и циркуляции непревращен — ного сырья. Исходное сырье изомеризации подвергают предвари — Т'эльной гидроочистке и осушке. Установка изомеризации состоит из двух блоков — ректификации и изомеризации. В блоке ректификации производится выделение изомеров из смеси исходного сырья и стабильного изомеризата. Реакторный блок состоит из двух параллельно работающих секций: в одной осуществляется изомеризация н-пентанов, а в другой — н-гексанов.

Смесь узкой фракции н. к. - 62 °С и стабильного изомеризата поступает в изопентановую колонну К-1, где с верха отгоняется изопентановая фракция, содержащая около 95% изопентана; она выводится с установки в качестве готовой продукции.

колонна К-4 используется для выделения изопентановой фракции из стабильного изомеризата, что позволяет увеличить выработку изопентана на 20% и получить наряду с прямогонной изопентановой фракцией, выделенной из исходного сырья в колонне К-1, изопентановую фракцию после

В блоке ректификации гидроочищенная фракция н. к. - 70 ° С насосом направляется на смешение со стабильным изомеризатом с целью дальнейшей их рециркуляции. Стабилизация изомеризата .осуществляется в стабилизационной колонне 15. Подвод тепла в стабилизационную колонну осуществляется циркуляцией жидкого продукта - стабильного изомеризата через испаритель, обогреваемый водяным паром. Стабильный изомеризат смешивается. с сырьем , нагревается и поступает в изопентановую колонну 16. Сверху колонны отбирается изопентановая фракция — товарный продукт. Нижний продукт - пентан-гексановая фракция — подается в колонну 19, верхний продукт колонны 19 - пентановая фракция — -поступает в блок изомеризации; нижний продукт подается в колонну 18, где выделяется изогексановая фракция -готовый продукт, нижний продукт - гексановая фракция - поступает в колонну 19, верхний продукт которой смешивается с пентановой фракцией с целью их совместной изомеризации, нижний продукт поступает в установку риформинга.

новки изомеризации пентановой фракции здесь использована одно-поточнал схема реакторного и ректификационного блоков, что значительно упростило схему и сократило площадь установки. В состав блока ректификации входят четыре колонны; выбор схемы ректификации обусловлен возможностью изменения углеводородного состава сырья при переработке различных нефтей, а также различными условиями работы установок атмосферной4 перегонки и вторичной ректификации бензиновых фракций. В блоке ректификации производится выделение товарных продуктов из смеси исходной фракции н. к. — 62 °С и стабильного изомеризата; изопентана , изогексанов ; н-пен-тан, направляемый на изомеризацию, выделяется в колонне К-2. Технологический режим и другие характеристики процесса. Ниже приводятся усредненные параметры и показатели установок изомеризации пентановой фракции и бензиновой фракции н. к. — 62 СС ;

Схема блока ректификации аналогична описанным выше установкам вторичной перегонки и газофракциокирования. Смесь сырья и стабильного изомеризата разделяется в изопентановой колонне К-1 на верхний продукт — смесь изопентана и бутана и нижний продукт—смесь н-пентана и гексанов. В колонне К-2 ректификат колонны К-1 делится на бутаны и изопентан. В колонне К-3 остаток колонны К-1 разделяется на м-пентановую фракцию, направляемую в блок изомеризации и смесь гексанов, подаваемую в колонну К-4. В К-4 проводится разделение смеси гексанов на изо-гексан и н-гексан.

блок ректификации сырья, предназначенный для выделения из смеси сырья и рециркулята товарных продуктов - изопентановой и изог.ексановой фракции, а также для подготовки сырья изомеризации н-пентановой фракции;

блок изомеризации, предназначенный для изомеризации н-пентановой фракции на алюмоплатиновом катализаторе, осушки циркулирующего вОдородсодержащего газа цеолитами и стабилизации нестабильного изомеризата.

Для получения фракции смеси ксилолов обычно используют бензиновую фракцию 105—140 °С, из которой после риформинга смесь ароматических углеводородов экстрагируется диэтиленгли-•колем. Однако для получения смеси ксилолов более выгодным оказывается каталитический риформинг фракции 105—124 °С с последующим выделением смеси ксилолов из катализата ректификацией . Ректификация стабильного катализата проводится последовательно в двух колоннах. В первой колонне четко отгоняется толуол и все предельные углеводороды, содержащиеся в ка-тализате, с минимальным отбором этилбензила и ксилолов. Во второй колонне смесь ксилолов отгоняется от высококипящих ароматических углеводородов. Отбор смеси ксилолов составляет 92— 95% , качество смеси ксилолов удовлетворяет требованиям, предъявляемым к ксилолу техническому нефтяному по ГОСТ 9410—78 марки А и дополнительному условию по содержанию непредельных углеводородов С9 и выше не более 0,15% .

Часть стабильного катализата после охлаждения в теплообмен — никэ подается во фракционирующий абсорбер К— 1, а балансовый его изб лток выводится с установки.

На рис. 2.1-2.3 даны примеры влияния температуры на октановое число и выход стабильного катализата при риформинге гидроочищенной

Выход стабильного катализата, % масс.

65 70 75 80' 85 90 Выход стабильного катализата, % масс.

Выход стабильного катализата ,

Последнее уравнение преобразуем, отнеся его к 1 кг сырья, подставив численные усредненные величины мольных теплот, а также выразив An,- через экспериментально определяемые массовые доли углеводородов в сырье г/о/, катализате г/г, через массовый выход стабильного катализата А, и средние молекулярные массы МА, Мн и Мп углеводородов каждой группы.

Данные Выход стабильного катализата X, % Содержание ароматических в катализате 1/д, % Температура Т на выходе из реактора

Для конкретных расчетов уравнение удобно преобразовать, отнеся его к 1 кг сырья, подставив численные усредненные величины мольных теплот, а также выразив Aref через экспериментально определяемые весовые доли углеводородов в сырье z/0/r катализате yt, через весовой выход стабильного катализата К и: средние молекулярные веса Л/д, MS, MU углеводородов каждой группы.

стабильного катализата определяется как отношение масс жидкого продукта и сырья; для реакций гидрокрекинга до газа эта величина равна нулю.

- стабильного катализата С5+ - 80,0 77,0 75,2