Главная -> Словарь

Стабильного риформата

Гидроочищенное и осушенное сырье смешивается с циркулирующим ВСГ, подогревается в теплообменнике, затем в секции печи П— 1 и поступает в реактор первой ступени Р— 1. На установке имеется 3 — 4 адиабатических реактора и соответствующее число ожций многокамерной печи П — 1 для межступенчатого подогрева реакционной смеси. На выходе из последнего реактора смесь охлаждается в теплообменнике и холодильнике до 20 —40 и поступает в сепаратор высокого давления С— 1 для отделения циркулирующего ВСГ от катализата. Часть ВСГ после осушки цеолитами в адсорбере Р — 4 поступает на прием циркуляционного компрессора, а избыток выводится на блок предварительной гидроочистки бен — з гаа и передается другим потребителям водорода. Нестабильный к 1тализат из С — 1 поступает в сепаратор низкого давления С — 2, где от него отделяются легкие углеводороды. Выделившиеся в сепараторе С —2 газовая и жидкая фазы поступают во фракционирующий абсорбер К — 1. Абсорбентом служит стабильный катализат . Низ абсорбера подогревается горячей струей через печь П —2. В абсорбере при давлении 1,4 МПа и температуре внизу 165 "С и вверху 40 "С отделяется сухой газ. Нестабильный катализат, выводимый с низа К— 1, после подогрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации К—2. Тепло в низ К —2 подводится циркуляцией и подогревом в печи П —2 части стабильного конденсата. Головная фракция стабилизации после конденсации и охлаждения поступает в приемник С — 3, откуда частично возвращается в К — 2 на орошение, а избыток выводится с установки.

Количество выделяемого из газа стабильного конденсата при давлении максимальной конденсации и —5°С изменяется от 10 до 700 см3/м3 . Конденсаты в основном малосернистые . Исключение составляет конденсат Оренбургского месторождения .

В настоящее время даже на некоторых новых газоконденсат-ных месторождениях установки стабилизации конденсата вынесены за пределы промысловых установок низкотемпературной сепарации , что осложняет транспортирование нестабильного конденсата с промыслов на установку стабилизации, приводит к значительным потерям конденсата и увеличению капитальных и эксплуатационных затрат.

На рис. III.89, б показана схема установки стабилизации конденсата на ГПЗ. Сырой конденсат с давлением 4,0 МПа поступает в емкость 7 и после сброса давления и подогрева в теплообменнике 8 разгазируется в емкости 9 под давлением 1,4 МПа. Разгазированный конденсат подогревается в теплообменнике 10 потоком стабильного конденсата примерно до 90 °С и подается на седьмую сверху тарелку стабилизатора //, который работает по схеме ректификационной колонны в режиме дебутанизатора.

ны, зона с конденсатами типа В имеет наибольшее распространение и захватывает всю восточную часть впадины. В первой зоне конденсаты будут иметь высокое содержание бензина , доля метановых УВ более 50 %. Для конденсатов второй зоны характерно высокое содержание стабильного конденсата в газе , более низкое содержание бензинов, чем в конденсатах первой зоны , при примерно таком же количестве метановых УВ. Генетические различия конденсатов, залегающих в отложениях D2 -з и С—PI , отмечались по коэффициенту Ц , ЕС , С,/СН и по спектральным коэффициентам О674 и D7oo .

Зона распространения газоконденсатных залежей прогнозируется на севере Денисовской впадины, Колвинского вала и северо-западе Хо-рейверской впадины . В первых двух регионах она выделяется по фактическим данным, а в последней, где не встречено еще залежи, — по расчетной и общей геологической ситуации. Здесь прогнозируются газоконденсатные залежи с содержанием стабильного конденсата в газе менее 100см3/м3, с плотностью конденсата 0,730—0,800 г/см3, с содержанием бензина более 75 %, в котором метановых У В более 50 %.

Зона газоконденсатных залежей предполагается на юго-востоке Косью-Роговской и на востоке Верхнепечорской впадины. Согласно фактическим и расчетным данным, здесь прогнозируются газоконденсатные залежи с более высоким содержанием стабильного конденсата , с плотностью 0,730—0,800 г/см3, с содержанием бензина менее 75 %, в котором метановые УВ составляют 50 %.

Характеристика стабильного конденсата: плотность при 20°С, кг/м3 712

При использовании в качестве растворителей для антиполимеризатора бензола, толуола или их смеси вместо стабильного конденсата, степень регенерации угля возрастает до 94...95% за счет лучшего растворения смолистых отложений и создания условий для более глубокого проникновения антиполимеризатора в поры адсорбента.

Для тощих исходных смесей для повышения степени извлечения жидких углеводородов иногда используют метод сорбции в потоке, т.е. осуществляют впрыск в поток исходной смеси стабильного конденсата или других углеводородных жидкостей на некотором расстоянии от сепаратора. Таким образом производится утяжеление смеси, а следовательно, и повышается степень извлечения компонентов С5+.

Дебутанизированное масло с низа колонны СОЗ проходит через пучок труб ребойлера Е11 и при температуре до 185 °С поступает в ректификационную колонну С04 для выделения стабильного конденсата . В линию дебутани-зированного масла перед подачей в стабилизационную колонну вводится свежее масло. Колонна С04 состоит из 30 клапанных тарелок. Давление в колонне 0,07 МПа. Подогрев масла в кубовой части колонны осуществляется в трубчатой печи сжиганием топливного газа.

В отличие от предшествующих установок ЛЧ-35-11/600 на ней ввиду простой одноколонной схемы стабилизации катализата одновременно вырабатывается: 1) жирный углеводородный газ, который, как правило, сбрасывается в общезаводскую топливную сеть; 2) нестабильная жидкая головка, состав которой может меняться в зависимости от состава циркуляционного водородсодер-жащего газа и требуемого давления насыщенных паров, вырабатываемого на установке стабильного риформата. Жидкие головки, как правило, направляются на установки газофракционирования.

стабильного риформата

Входные температуры были выбраны такими, чтобы, с одной стороны, обеспечить наибольшую разницу температур на входе в первый и последний реакторы при повышении и понижении температур, а с другой — обеспечить получение риформата с одинаковыми октановыми числами — 86—87 при любом температурном режиме. Последнее условие делало возможным сравнение вариантов распределения входных температур при равной жесткости процесса. Сравнение входных и средних температур в реакторах показывает, что при любых вариантах средние температуры повышаются от первого реактора к последнему . При всех трех температурных режимах выходы стабильного риформата с равными октановыми числами так же, как и выходы ароматических углеводородов, практически одинаковы, что свидетель-/.твует о близкой селективности процесса.

Основными критериями для оценки 'катализаторов служат: объемная скорость подачи сырья, выход стабильного риформата , октановое число продукта или выход ароматических углеводородов, содержание легких фракций в риформате, выход и состав газа, срок службы катализатора. При анализе работы установок, а также при выборе оптимального режима каталитического риформинга надо иметь в виду следующее: платина не только выполняет свои функции , но и защищает прилежащие кислотные центры от закоксовывания, поэтому при низком ее содержании катализатор быстро дезактивируется; при недостаточных кислотных свойствах катализатора глубина ароматизации циклопентанов мала, и в ка-тализате риформинга содержится много «-алканов, выход его велик, но октановое число невысокое; при высоких кислотных свойствах катализатора парафиновые углеводороды в условиях риформинга изомеризуются настолько быстро, что уже в начальных стадиях процесса достигается равновесие парафины^изопарафины и далее идет интенсивный гидрокрекинг. Кроме того, сильная кислотная функция ускоряет изомеризацию циклогексанов в цикло-пентаны, и реакция, идущая по схеме

Процесс риформинга с ПРК характеризуется простой технологической схемой, небольшими капиталовложениями и эксплуатационными затратами и относительно легкой управляемостью. В связи с этим целесообразно строительство установок риформинга небольшой мощности, причём совершенствование технологии и применение современных катализаторов позволяют повысить выход стабильного риформата и водорода, а также увеличить время межрегенерационного цикла эксплуатации установок. В настоящее время суммарная мощность риформинга с ПРК составляет более 60% от общей производительности всех модификаций каталитического риформинга.

- стабильного риформата 76,3 81,9 83,8 3,1

-стабильного риформата, 75,2 83.4 86,5

Выход стабильного риформата, - 91 204-907 j 454-

Необходимо отметить, что показатели установки Л-35-11-300/400 при переводе на переработку сырья - фр.85-180 С практически не изменились, кроме увеличения выхода ВСГ на 3 % мае., в том числе 100 %-ого водорода на 0,16 % мае., утяжеления конца кипения стабильного риформата на 4 С.

Перевод установки риформинга на сырье широкого фракционного состава 85-180 °С, оптимальная переобвязка печи П-2 по реакторам и монтаж новой печи П-4 позволили повысить температуру на входе в реактора с 475 °С до 493 °С, при этом октановое число стабильного риформата достигло 84,7 пунктов по моторному методу, то есть прирост составил пять единиц. Суммарный температурный перепад по реакторам блока риформинга увеличился с 79 °С до 95 °С. Это позволило увеличить объемную скорость подачи сырья, в частности по блоку риформинга с 1,85 ч"1 до 2,08 ч"1, при этом давление в реакторе Р-4 возросло с 1,55 МПа до 1,65 МПа; увеличился выход ВСГ на 1 % мае., при этом выход 100 %-ого водорода составил 1,76 % мае.; утяжелился фракционный состав стабильного катализата; содержание ароматических углеводородов в стабильном катализате возросло на 12-16 % мае.

Температура. В изотермических условиях повышение температуры в интервале 460-500 °С приводит к возрастанию реакций ароматизации, у которых кажущаяся энергия активации близка к 130 кДж/моль. С повышением температуры возрастает октановое число бензина риформинга, увеличивается выход ароматических углеводородов, причем повышение температуры на входе в реакторы на 10 °С увеличивает выход ароматических углеводородов почти на 30 отн. %. Однако наряду с ускорением целевых реакций возрастает роль реакций гидрокрекинга, которые приводят не только к уменьшению выхода стабильного риформата и снижению содержания водорода в циркулирующем газе, но и усиленному закоксовыванию катализатора, его дезактивации.