Главная -> Словарь

Стекающей жидкостью

Работы Грозненского нефтяного института и показали, что в случае низких концентраций растворенного вещества явлением ассоциации можно пренебречь. То же самое говорит и Каминер , определяя 3% как еще безопасную концентрацию. Однако, доводимому, гораздо надежнее пользоваться высшими жирными 'кислотами, особенно стеариновой, пальмитиновой или их смесью. Так как эти кислоты трудно иметь в чистом виде, бесполезно приводить величину молекулярного понижения застывания их и эту константу надо определить опытным путем, определяя молекулярный вес чистого известного вещества. Тогда формулу

Структурный каркас жирового солидола состоит из туго скрученных ленто- и нитеобразных частиц кальциевого мыла жирных кислот , входящих в состав хлопкового масла. Способность скручиваться в жгуты имеют кальциевые

жирных кислот: стеариновой, пальмитиновой и олеиновой.

более богатые глицеридами стеариновой и пальмитиновой

стеариновой, пальмитиновой и олеиновой кислот.

Прс-f' — количество стеариновой кислоты в смеси жирных кислот, %;, Прлап — количество пальмитиновой кислоты в смеси жирных кис-

стеариновой, пальмитиновой и олеиновой кислот.

Пример. Определить предельную концентрацию электролита для». высаливания мыла, состоящего из следующей смеси жирных кислот: 50% стеариновой, 10% пальмитиновой и 40% олеиновой.

жирных кислот - стеариновой, пальмитиновой, миристиновои, олеиновой, лауриновой, а также некоторых других кислот.

К числу наиболее распространенных жидких жировых компонентов относятся бутилстеарат - продукт этерификации смеси стеариновой и пальмитиновой кислот бутиловым спиртом, а также диизопропила-дипинат, получаемый этерификацией адипиновой кислоты изопропи-ловым спиртом.

2. Реакцию, обратную этерификации, — омыление сложных эфиров, можно показать на примере омыления жиров. Жиры представляют собой смесь сложных эфиров трехатомного спирта глицерина и высокомолекулярных кислот: стеариновой, пальмитиновой и олеиновой. При нагревании с раствором едкого натра сложный эфир гидролизуется: образуется натриевая соль высокомолекулярной кислоты и глицерин . Эти опыты можно провести с различными жирами: говяжьим, свиным или бараньим салом, коровьим маслом. Жир расплавляют в фарфоровой чашке, приливают к нему концентрированный раствор едкого натра и кипятят при размешивании, добавляя дистиллированную воду по мере упаривания раствора. Нагревание продолжают до тех пор, пока проба массы не будет полностью растворяться в воде. По достижении полноты омыления к массе добавляют при перемешивании горячий насыщенный раствор поваренной соли и охлаждают ее. Всплывший наверх слой мыла отделяют, заворачивают в кусочек ткани и отжимают.

Эффективная сепарация фаз в секции питания сложной колонны достигается установкой специальных сепараторов жидкости и промывкой потока паров стекающей жидкостью. Для этого режим работы колонны подбирают таким образом, чтобы с нижней тарелки сепарационной секции сложной колонны в нижнюю отпарную секцию стекал избыток орошения Fn, называемый избытком однократного испарения. Если принять расход избытка однократного испарения равным fn= F, тогда доля отгона сырья должна быть примерно равна отбору дистиллятной фракции, поскольку eF—^Di+ и Fm=Fn. При правильной организа-

можность смешения парового потока сырья со стекающей -жидкостью для предотвращения вторичного уноса жидкости и перераспределения парового потока по сечения колонны.

HOI: колонн. Эффективная сепарация фаз в секции питания колонн достигается установкой специальных сепараторов , улавливающих мельчайшие капли кубовой жидкости, а также промывкой потока паров стекающей жидкостью в специальной промывной тарелке. Для этого и с целью повышения разделительной способности нижних тарелок сепарационной секции колонны необходимо обеспечить некоторый избыток орошения, называемый избытком однократного испарения, путем незначительного перегрева сырья . При этом доля отгона при однократном испарении в секции питания колонны должна быть на 2 —5 % больше выхода продуктов, отбираемых в виде дистиллята и боковых пого — нов.

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вместе с парами, образующимися при испарении жидкости , вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее количество подается водяного пара и ниже его параметры , тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовательно, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 — 2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 — 3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоняемое сырье.

Все приближенные методы основаны на допущении, что между уходящим с тарелки газом и стекающей жидкостью существует равновесие, т. е. все они относятся к статическим методам.

т — доля свободного сечения беспереливной тарелки, занятая стекающей жидкостью

Долю свободного сечения тарелки, занятую стекающей жидкостью, определяют по уравнению

В ректификационной колонне размещены ректификационные тарелки, на которых осуществляется контакт поднимающихся по колонне паров со стекающей жидкостью . Флегма создается в результате того, что часть верхнего продукта возвращается в жидком состоянии на верхнюю тарелку и стекает на нижележащие, обогащая поднимающиеся пары низкокипящими компонентами.

где ДРЖ — гидравлическое сопротивление жидкостному потоку, равное при расчете оптимальной скорости АРЖ=25 — 35 мм вод. ст. и при расчете минимальной скорости ДРЖ=10 мм вод. ст.; Р — 'коэффициент, учитывающий интенсивность пенообразования; — коэффициент сопротивления сухой тарелки; as — доля свободного сечения тарелки, занятая стекающей жидкостью,

Воздух, предварительно очищенный и охлажденный, под давлением порядка 0,7 МПа подается в змеевик кипятильника колонны 5, где в результате теплообмена он конденсируется. Сжиженный воздух дополнительно охлаждается, проходя через дроссельный вентиль 7, и поступает на питающую тарелку колонны 5. В колонне поддерживается давление в пределах 0,6 МПа. В ходе ректификации в кипятильнике 8 собирается жидкость, содержащая около 40 - 60 % кислорода, как высококипящего компонента. Вследствие теплообмена с воздухом, проходящим по змеевику, часть кубовой жидкости испаряется, и пары, поднимаясь вверх по колонне, контактируют со стекающей жидкостью. Происходит обогащение паровой фазы азотом, массовая доля которого на входе в трубное пространство теплообменника составляет 94 - 96 %. В результате теплообмена с жидким кислородом, стекающим из колонны 2 в межтрубное пространство теплообменника, азот полностью конденсируется, отдавая тепло кипящему кислороду. Этот теплообмен становится возможен вследствие разности давлений в колоннах , а следовательно, температура кипения азота в трубах дефлегматора колонны 5 выше температуры кипения кислорода в кипятильнике колонны 2.

При относительно небольших скоростях газа и их увеличении вплоть до скоростей, отвечающих точке А, жидкость на тарелке практически не удерживается. Соответствующий режим движения фаз называется режимом «смоченной тарелки». В этой области сопротивление тарелки несколько превышает сопротивление сухой тарелки вследствие того, что часть сечения отверстий т занята стекающей жидкостью. При различном орошении гидравлическое сопротивление тарелки в логарифмических координатах выражается в виде пря-