Главная -> Словарь

Связанными материальными

Спецодежду лабораторных работников, связанных непосредственно с анализами этилированных . продуктов, следует дегазировать и регулярно стирать. В случае отсутствия дегазационных камер спецодежду необходимо положить в керосин на 2 ч , затем отжать, прокипятить, после чего обильно промыть горячей водой и лишь тогда сдать в стирку.

ства. Расход воздуха на окисление в типовых кубах емкостью 200 м3 обычно колеблется в .пределах 600—1800 м3/ч; средняя температура окисления при производстве дорожных и строительных битумоа составляет 220—280 °С. Длительность цикла работы куба весьма различна — от 20 до 100 ч и зависит не только от продолжительности операций, связанных непосредственно с окислением^ но и от условий отгрузки продукции, так как куб используется и как емкость для хранения. Для обеспечения непрерывной выработки битумов на установке сооружают несколько кубов и соответствующим образом совмещают циклы их работы. Условная производительность куба равна в среднем 3—5 т/ч при производстве дорожных битумов и 1—3 т/ч — строительных битумов .

Интегрирование указанных полос дает сведения о строении главным образом углеводородных фрагментов молекул. Получить из ПМР спектров нефтяных фракций данные о числе атомов Н, связанных непосредственно с гетероатомами, трудно из-за относительно малого числа таких атомов и. суперпозиции их сигналов с резонансами других, более распространенных протонов. Так, протоны сульфгидрильных и аминогрупп поглощают в регионах 1,1—1,5 м. д. , 2,8—3,6 м. д. , 0,4—1,8 м. д. или 3,3—4,3 м. д. , перекрываемых сигналами протонов типов , или . Последние могут значительно перекрывать и сигналы гидроксильных протонов в спиртах и амидных протонов в rpynnax-NH—СО — . Несколько проще обнаруживать подвижные фенольные и карбоксильные протоны; впрочем, последние несложно определяются и иными, не радиоспектроскопическими методами.

Баланс расхода олеума на реакции окисления в разных направлениях показан в табл. 30. Асфальтены окисляются олеумом очень глубоко. В газообразных продуктах реакции не найдены никакие кислородсодержащие соединения, кроме С02 и Н20. Соотношение количеств грамм-атомов кислорода, содержащихся в двуокиси углерода и в реакционной воде, полученной только при окислении асфальтенов, колеблется в пределах 0,89—1,04. Теоретически при «обгорании» заместителей в молекуле асфальтенов до карбоксильных групп, связанных непосредственно с ядром, соотношение количеств грамм-атомов кислорода, содержащегося в двуокиси углерода и в реакционной воде, колеблется в пределах 1—1,7 в зависимости от числа углеродных атомов в парафиновой цепи, а при обгора-

В отсутствие оснований и при интенсивном освещении хлор замещает атомы водорода, расположенные у атомов углерода, не связанных непосредственно с нитрогруппой; нитроэтан в этих условиях хлорируется в 1-хлор-2-нитроэтан, а 1-нитробутан — в смесь 2-, 3- и 4-хлор-1-нитробутанов.

заводах неодинаковые, поскольку за- *° ^ 'уд '. so —то—'—Но висят от конкретных задач производ- Л ''температура размягчения/С ства. Расход воздуха на окисление в типовых кубах емкостью 200 м3 обычно колеблется в пределах 600—1800 м3/ч; средняя температура-окисления при производстве дорожных и строительных битумов составляет 220—280 °С. Длительность цикла работы куба весьма различна —от 20 до 100 ч и зависит не только от продолжительности операций, связанных непосредственно с окислением, но и от условий отгрузки продукции, так как куб используется и как емкость для хранения. Для обеспечения непрерывной выработки битумов на установке сооружают несколько кубов и соответствующим образом совмещают циклы их работы. Условная производительность куба равна в среднем 3—5 т/ч ;при производстве дорожных битумов и 1—3 т/ч •—строительных битумов .

Температура перерабатываемого сырья — очень важный фактор. Чем выше эта температура, тем ниже тепловая нагрузка печи. Таким образом, размеры и стоимость сооружения печи зависят от температуры сырья. В современных установках температура поступающего в печь сырья очень высока, достигая 350° С. Дальнейшее повышение этой температуры связано с некоторыми трудностями. С другой стороны, более высокая температура входящего сырья обычно значи-^ тельно повышает температуру уходящих из печи дымовых газов и тем снижает преимущества дальнейшего подогрева сырья. В совре-. С этой точки зрения особенно выгодна комбинация крекинга с прямой перегонкой. Теплообмен между продуктами крекинга с высоким содержанием тепла и сырой нефтью может происходить или непосредственно в ректификационной колонне, или в теплообменных аппаратах. Для подогрева сырья, прокачиваемого под высоким давлением, употребляются специальные теплообменники, приспособленные для работы при высоких давлениях и температурах .

грева воздуха, а большая часть этого тепла остается в дымовых газах, уходящих из экономайзера. Это тепло, не используемое крекинг-установкой, может быть использовано в других процессах, не связанных непосредственно с крекингом. В комбинированных установках это тепло может быть использовано для прямой перегонки. В некоторых печах Tube and Tank часть большой конвекционной камеры используется в качестве пароперегревателя. Утилизация тепла дымовых газов этим путем очень совершенна и температура уходящих газов снижается до 315° С или даже ниже.

Соединения такого же стехиометрического состава уже получа-.лись путем обработки едким натром комплексов, содержащих алюминий вместо натрия в катионо-обменном положении. Это служит доказательством того, что в отличие от анионов алюминия, связанных непосредственно с окисью кремния, катионы алюминия растворяются и вступают во взаимодействие с растворенной кремниевой кислотой. Некоторые данные, имеющие отношение к вопросу, получены Дэнфосом , который измерил количество образовавшейся кислоты при взаимодействии гидролизован-ного пропилата алюминия с различными метилэтоксисиланами в присутствии воды. Он нашел, что в случае триметилэтоксисилана

где Зе,30,3ц - соответственно общие годовые затраты на внутризаводскую перекачку, общезаводские и цеховые расходы, тыс.руб; Коц - коэффициент долевых затрат общезаводских и цеховых расходов, связанный с контролем качества структурных единиц, в каждой из которых сконденсированы 2,3-2,6 ароматичео-ких и 2,4-3,1 нафтеновых колец. Средняя степень ароматичности веществ колеблется в узких пределах ja = 0,37-0,40. Количество нафтеновых колец в молекулах и средних структурных единицах снижается, а ароматических - растет с увеличением растворявшей способности элюента, использованного при вымывании хроматогра-фической фракции. Алифатические цепи в молекулах всех компонентов С развиты слабо: из CQ = 7-II парафиновых атомов С около четырех составляют углеродные атомы метилышх групп, удаленных от ароматических систем . Учитывая к тому же высокую степень замещенности ароматических ядер и, следовательно, необходимость наличия групп СН3, связанных непосредственно с последними , следует заключить, что в молекулах Сос-П и Сос-Ш нет или крайне мало алкидышх заместителей длиннее метиль-ных, а в Cqq -1У - длиннее зтияьных. Это полностью согласуется с изложенными выше данными ИК спектрального анализа.

Технологические схемы разделительных установок могут быть выполнены также из системы простых или многосекциоиных колонн со связанными материальными и тепловыми потоками. На рис. II-13 в качестве примера приведены технологические схемы из системы простых и сложных колонн со связанными материальными н тепловыми потоками для разделения трехкомтюнентной смеси. Схемы по рис. 11-13, а требуют наиболее сложного конструктивного решения и поэтому в настоящее время в дремышлен-ности используют схемы по рис. П-13, б; схемы по рис. П-13, в целесообразно применять для четкого разделения исходной смеси на целевые компоненты или фракции.

Рис. П-13. Схемы ректификационных систем со связанными материальными и тепловыми потоками из простых колонн , из сложных колонн с отпарными и укрепляющими секциями , из сложных и простых колонн .

Рис. П-14. Схемы разделительных систем из многосекционных колонн со связанными материальными и тепловыми потоками:

Оценка термодинамической эффективности различных схем ректификации многокомпонентных смесей выполнена в работе ', где-с-рданивалиеь обычные схемы из простых колонн , и схемы со связанными материальными и тепловыми потоками . Состав исходной смеси, относительные летучести компонентов, составы и массы получаемых 'продуктов приведены в табл. П.2.

В системах со связанными материальными и тепловыми потоками для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в ^третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. П-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. П-16, а и б — как суммарные величины, образуемые в лервом случае в кипятильниках всех колонн— 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне—123 моль и в двух отпарных колоннах—10 и 12 моль.

Из рассмотрения приведенных данных видно, что для заданного разделения наименьшие потоки пара и жидкости требуются по схеме в, в схеме б суммарный поток пара увеличивается всего на 5,8%, тогда как 'поток жидкости — на 55,8% . Преимущества систем со связанными материальными и тепловыми потоками особенно видны в сравнении с обычными многоколонными схемами по рис. П-16, а. При этой схеме возрастает суммарный расход жидкости на 87% по сравнению со схемой в и на 20%

Рис. П-16. Схемы из простых колонн , из сложных колонн с отпарными секциями и из многосекционных колонн со связанными материальными и тепловыми

Рис. II-17. Технологические схемы разделительных систем из простых колонн и из колонн со связанными материальными и тепловыми потоками .

Более подробное сравнение эффективности применения простых и усовершенствованных технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками выполнено в работе f26")))~~Ha примере разделения трехкомпонентной смеси ABC с получением трех продуктов D, S и W .

Таким образом, целесообразность применения более сложных технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками каждый раз, очевидно, должна определяться соответст-

Рис. II-18. Зависимость абсолютного уменьшения энергии Д? и уведичения числа тарелок ДА^ в схеме со связанными материальными и тепловыми потоками по сравнению с обычными схемами от относительной летучести компонентов смеси а , чистоты продуктов XD, *s, xw и состава сырья