Главная -> Словарь

Существует некоторое

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры и количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла на установке. Обычно •существует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печи и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды на охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и поверхность теплообмена.

В используемой для проектирования литературе, касающейся теплоты крекинг-процесса, по-видимому, существует некоторая путаница. Это является следствием того, что некоторые данные о теплотах крекинга получены в условиях процесса, а не в стандартных условиях. Если определять теплоту крекинга по тепловому балансу, в котором исходные величины берутся при некоторой стандартной температуре , то теплота реакции, получаемая в виде разности между этими данными с учетом всех потерь, и является теплотой реакции при этих стандартных температурах. Эта величина обычно определяется с помощью стандартных теплот сгорания.

При термическом крекинге через свободные радикалы промежуточные продукты также содержат обычно на один атом водорода меньше, чем родственная им молекула. Отсюда в обоих случаях промежуточная структура углеводорода всегда содержит нечетное число атомов водорода., . При каталитическом крекинге такая структура существует в ионной форме,, тогда как при термическом крекинге она появляется в виде свободного радикала. Далее будет показано, что существует некоторая неопределенность в нашем понимании механизма крекинга замещенных ароматических углеводородов относительно природы промежуточного продукта, что, однако, не влияет на основной смысл предложенных концепций.

Собственно для оценки топлива интереснее величина обратная: вязкости, т. е. текучесть. Интересно, что согласно опытам американского адмиралтейства существует некоторая критическая вязкость, при которой все мазуты, независимо от их происхождения^ горят с одинаково высоким коэффициентом полезного действия. Эта критическая вязкость топлива лежит, естественно, для разных видов при разных температурах, однако, вполне характерных и постоянных для данного топлива. Если критическая вязкость получается; только' при высоких температурах, близких к таковым разложения и коксо-образования, мазут, очевидно, не может быть применяем в качестве хорошего топлива, для которого критическая температура, вернее температура критической вязкости, лежит выше температуры вспышки. Обыкновенно температура критической вязкости есть та, при которой вязкость равна приблизительно 8° Э , выше которой процесс проводить не следует ввиду быстрого необратимого отравления катализатора. Задача при этом сводится к определению времени тш, в течение которого катализатор -может эффективно работать при температурах ниже Т.

дислокаций. При этом единственным источником упрочнения являются дислокационные диполи , вызывающие направленные искажения, блокирующие перемещение дислокаций. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих к возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам скольжения, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть —- = const = E'. Величина Е" не зависит от dEj

ным источником упрочнения являются дислокационные диполи , блокирующие перемещение дислокации. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть dc/de = Е' = const. Величина Е' не зависит от условий растяжения, скорости и температуры испытаний и равна примерно 1О2 G. Таким образом, модуль упрочнения на стадии быстрого упрочнения примерно на два порядка больше, чем на стадии легкого скольжения. Высокая скорость упрочнения объясняется образованием большого количества коротких линий скольжения, дислокации которых создают скопление перед барьерами внутри кристалла. Такими барьерами могут быть барьеры Ломера-Коттерелла, обусловленные поперечным скольжением . Критическое напряжение, при котором начинается стадия III, сильно зависит от температуры, поскольку поперечное скольжение требует термической активации. На стадии динамического возврата происходит массовое двои-

Однако, как показывают расчеты, было бы неверно стремиться к сплошной дизелизации автотранспорта, так как существует некоторая оптимальная

Эффективность депрессорных присадок тесно связана с углеводородным составом масел, содержанием в них смол и степенью их очистки. Для каждого масла существует некоторая оптимальная концентрация твердых углеводородов, ниже и выше которой действие присадки на температуру захстывания масла не проявляется. Ароматические углеводороды и особенно асфальто-смолистые вещества .являются антогонистами депрессоров. Наилучшей восприимчивостью к депрессорам обладают парафино-нафтеновые угле-

Ввиду последовательного окисления целевого вещества в продукты полного сгорания селективность часто падает с увеличением степени конверсии углеводорода. Типичный вид такой зависимости изображен на рис. 123, б на примере окисления этилена, где отрезок «а оси ординат характеризует вклад параллельного пути, а падающий характер кривой говорит о последовательном превращении в продукты полного сгорания. Очевидно, что с учетом затрат на регенерацию непрореагировавшего углеводорода в каждом процессе существует некоторая оптимальная степень конверсии, определяемая экономическими факторами. При прочих равных условиях ее регулируют двумя способами: временем контакта или применением недостатка кислорода.

Если после испытания пробы кокса в микум-барабане на график нанести массу М каждого гранулометрического класса крупности как функцию от среднего размера кусков х каждого класса, то мы получим кривую, очень похожую на ту, которая представлена на рис. 54. Кривая распределения кусков, больших чем 20 мм, может быть довольно точно описана простым эмпирическим уравнением М , зависящим только от одного параметра х, являющегося средним размером кусков кокса. Если продлить кривую М на участок, содержащий куски со средним размером х меньше 20 мм , то кривая будет проходить гораздо ниже экспериментальной кривой. Следовательно существует некоторая фракция К кокса размером меньше 20 мм, представленная площадью между экспериментальной кривой и кривой М , которая образуется при совершенно ином процессе разрушения.

В большинстве случаев масла более нового класса одного и того же назначения лучше, чем старого класса. Например масла API SH лучше, чем API SG и еще более старых API SF. Масла для дизелей тяжелого режима ССМС D5 намного лучше , чем масла класса ССМС D4. Масла SHPD работают значительно дольше, и двигатели гораздо больше времени эксплуатируют до капитального ремонта. Однако, существует некоторое сомнение по поводу пригодности масел бензиновых двигателей новейших категорий, напр., API SH, для более старых автомобилей. Иногда масло более высокого класса не является во всех отношениях более качественным, особенно если оно другого назначения. Например, ССМС G5 и ССМС G4, API CF-4 и API CG-4. Поэтому новизна и номер класса масла не всегда является признаком его лучшего качества.

Различие между каталитическим и термическим крекингом или, более узко, между ионным и термическим механизмами наиболее отчетливо наблюдается на примере ароматических углеводородов. В самом деле, было уже отмеч'ено , что между механизмами каталитического и термического крекинга алифатических углеводородов существует некоторое формальное сходство и основное отличие заключается в изомеризации промежуточного иона карбония. Иное явление имеет место при крекинге алкилароматических углеводородов, в случае которых обрыв цепи происходит либо у кольца либо по крайней мере у соседнего с кольцом атома углерода , что показано ниже на примере крекинга «-пропилбензола.

Капля, помещенная в электрическое поле напряженностью Е, поляризуется и деформируется, принимая форму эллипсоида, большая ось которого параллельна направлению электрического поля. Степень деформации, которая определяется отношением полуосей эллипсоида, зависит от напряженности поля Е. Существует некоторое значение ?кР, при котором деформация капли может привести к ее разрыву. Условие равновесия для капли реализуется при равенстве суммы внешних сил, действующих на единицу ее поверхности, силе межфазного поверхностного натяжения. Поскольку электрическое поле в окрестности поверхности капли неоднородно, условие равновесия характеризует локальное равновесие, а не равновесие всей капли. В работе это условие равновесия рассмотрено для полюсов и для экватора капли в связи с тем, что именно в этих точках деформации поверхности максимальны. Показано, что устойчивость капли зависит от безразмерного параметра х=? x/2, значение которого в момент потери устойчивости равно 1,625.

Однако не при любом начальном положении частиц они будут «обтекать» друг друга. Существует некоторое критическое расстояние между осями движения сближающихся частиц, когда они еще не взаимодействуют, но одна частица уже не обтекает другую, а касается ее и коа-лесцирует, т. е. как бы захватывается ею. Площадь, перпендикулярная оси движения большей частицы, характеризующаяся тем, что если центр меньшей частицы прошел через эту площадь, то она коалесцирует с большей частицей, называется сечением захвата большой частицы . Мы будем обозначать его через Q. Если сечение захвата является окружностью, то говорят о радиусе сечения захвата.

Все это является причиной того, что существует некоторое оптимальное по термодинамической устойчивости значение для числа заместителей в циклах. Если проследить за концентрацией углеводородов с максимально возможным для данного молекулярного веса количеством заместителей, то отчетливо наблюдается постепенное падение концентрации таких углеводородов в равновесных смесях. Соответствующий материал представлен в табл. 38.

Погрешность ТПУ, поверенных этими методами, получается несколько больше. Это объясняется тем, что к поверяемой ТПУ переходят погрешности всех СИ, участвующих в поверке, в том числе и погрешность ТПУ 1-го разряда. Поэтому суммарная систематическая составляющая погрешности больше, чем у ТПУ 1-го разряда. Случайная же составляющая погрешности ТПУ в зависимости от многих обстоятельств может быть различной. Часто СКО случайной составляющей погрешности ТПУ при поверке с помощью ТПУ 1-го разряда на нефти и нефтепродуктах с хорошей смазывающей способностью получается равным или даже меньшим, чем СКО ТПУ 1-го разряда. Среди специалистов существует некоторое недоверие к результатам поверки с помощью ТПУ и компаратора. По этому поводу необходимо сказать следующее. Достоверность результатов поверки не зависит от метода поверки, а зависит от качества ТПУ, применяемых средств измерений и квалификации персонала. Поверкой ТПУ должны заниматься высококвалифицированные специалисты, хорошо изучившие методики поверки и прошедшие практическое обучение. Многочисленными экспериментами доказано, что вместимость ТПУ не зависит от применяемого метода , а погрешность может получаться разной в различных условиях.

Отметим, что термодинамическое равновесие для нефтяной дисперсной системы является в определенной мере условным понятием, так как вследствие сложности взаимодействующих элементов системы в ней одновременно могут сосуществовать локальные подсистемы, в которых реализованы условия термодинамического равновесия либо нет предпосылок для их установления. Другими словами, внутри системы всегда существует некоторое среднее поле соответствующей напряженности в зависимости от уровня взаимодействия структурных элементов системы. Минимизируя свободную энергию по характеристикам поля получают значение среднего поля, которое можно принять как параметр порядка системы. Параметр порядка является многокомпонентной переменной, которая должна не только описывать систему с термодинамических позиций, но и определять существенные свойства конечного упорядоченного состояния и содержать одновременно информацию о наиболее значимых характеристиках системы. В этом случае существенно облегчается описание системы на макроуровне. Параметр порядка связан с микроскопическими явлениями в системе до некоторого уровня их детализации, при достижении которого эта связь нарушается и в конечном итоге может исчезнуть. Таким образом, параметр порядка является некоторой условной усредненной феноменологической макроскопической характеристикой системы.

Хотя и существует некоторое различие углеводородного состава газа среднего карбона по горизонтам, однако пределы этих изменений невелики и не меняют их товарных характеристик.

меньше единицы. Следовательно, если Re