Главная -> Словарь

Следующие оптимальные

По ГОСТ 12.1.017—80 эти показатели имеют следующие определения:

Таким образом, в практических целях удобно принять следующие определения.

В ГОСТ 2.312—72 даны следующие определения лицевой стороны сварного шва: за лицевую сторону одностороннего шва принимают сторону, с которой производят сварку; за лп-девую сторону двустороннего шва сварного соединения с несимметрично подготовленными кромками принимают сторону,

В общем виде для количественной оценки первичных источников энергии наиболее целесообразным представляется классификация их по таким основным параметрам, как степень геологической изученности, экономическая целесообразность вовлечения в разработку и технико-технологическая готовность к разработке. Для оценки этих параметров предлагается принять следующие определения наиболее часто используемых терминов.

На Международной конференции по энергетическим ресурсам, состоявшейся в 1979 г. в г. Монреаль , к «традиционным» источникам углеводородов были отнесены залежи легких и средних нефтей, природные газы и содержащиеся в них конденсатные жидкости, а к «нетрадиционным» — скопления тяжелых нефтей и твердых битумов — от асфальта до керита, а также жидкие и газообразные углеводороды, которые можно получать из углей, битуминозных песчаников, горючих сланцев, газогидратов, зон геодавлений, биомассы, торфа, промышленных и городских отходов . В связи с тем, что ряд используемых понятий не имел достаточно четкого определения, на XI Мировом нефтяном конгрессе была предложена единая классификация всех типов природных углеводородов . В качестве основных классификационных параметров для всех источников углеводородов, встречающихся в природных резервуарах, были приняты агрегатное состояние, плотность и вязкость и рекомендованы следующие определения:

. Кокс в измельчении 6-3 мм загружали в камеру пиролиза реторты и через него пропускали летучие продукты полукоксования этого же угля. Температура пиролиза была на 70°С ниже температуры получения кокса.

характеристику ароматических соединений можно было дать, используя суммарную фракцию ароматики. В нашем случае разделение в силу достаточной четкости позволило более детально охарактеризовать структуру молекул, особенно тех, которые присутствуют в малых количествах. • По этим фракциям были проведены следующие определения :

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов %, тзд и положении тарелки питания NF, соответствующих лроектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры процесса и конструктивные размеры аппарата: флегмовое число Rom, число теоретических тарелок Л^ОПт, расстояние между тарелками Яопт и диаметр КОЛОННЫ ?)0пт-

Мясковский указывает следующие оптимальные условия образования глицеринхлоргидрина из водного раствора аллилового спирта в присутствии хлора:

Были изучены условия реакции и определены следующие оптимальные условия :

В опытах, осуществленных в Советском Союзе , были определены следующие оптимальные условия: отношение : HF = 1 ; 0,6 -f-1; отношение пропилен : изобутан = = 1 : 12,5, температура реакции 25 °С.

объема. Поэтому рекомендуются следующие оптимальные объемные скорости подачи сырья :

Опыт эксплуатации установок гидроочистки в СССР и за рубежом позволил принять следующие оптимальные решения по материальному оформлению процессов:

В результате многолетних исследовательских работ и опыта эксплуатации промышленных установок определились следующие оптимальные параметры процесса прямой гидратации этилена :

В практике установлены следующие оптимальные значения диаметра труб змеевика при пиролизе бензина: 114X6 мм. --для факельного способа сжигания топлива с неравномерным обогревом по длине; 140X8 мм — при применении панельных горелок. Эти значения диаметров установлены для печей производительностью 6—7 т/ч прямогонного бензина при среднем теплонапряженш; 30000—32000 ккал/. При меньших производительностях печей диаметр труб может быть определен одним из способов, занных выше. При этом необходимо учитывать, что в камере печи часть труб змеевика служит реактором, а часть — для подогрева смеси до температуры начала реакции. Теп ло, идущее на подогрев смеси, не входит в величину AQi.

В практике установлены следующие оптимальные значения диаметра труб змеевика при пиролизе бензина: 114X6 мм — для факельного способа сжигания топлива с неравномерным обогревом по длине; 140X8 мм — при применении панельных горелок. Эти значения диаметров установлены для печей производительностью 6—7 т/ч прямогонного бензина при среднем теплонапряжении 30000—32000 ккал/. При меньших производительностях печей диаметр труб может быть определен одним из способов, указанных выше. При этом необходимо учитывать, что в радиантной камере печи часть труб змеевика служит реактором, а другая часть — для подогрева смеси до температуры начала реакции. Тепло, идущее на подогрев смеси, не входит в величину Л в сочетании с гидролизом. Условия реэкстракции: температура 25—30°, расход реэкстрагента 100% объемн., воды—10% вес. по отношению к экстрактному раствору, время перемешивания 20 мин, отстоя —2,5 ч. После разделения фаз, рафинатный раствор и бензиновый слой экстракта нейтрализовали 1 % раствором аммиака или щелочи и промывали горячей водой до нейтральности по смешанному индикатору. Бензин отгонялся, рафинат к концентрат сераорганических соединений анализировались на содержание общей и сульфидной серы.

Для достижения требуемого качества топлива при высоких объемных скоростях необходимо ужесточать режим, т. е. применять более высокие температуру и парциальное давление. Ужесточение режима в значительно большей мере ухудшает экономические показатели, чем некоторое увеличение реакционного объема. Поэтому рекомендуются следующие оптимальные объемные ско-