Главная -> Словарь

Следующих значениях

Гидроформинг-процесс представляет собой каталитический риформинг-процесс для бензиновых фракций, проводимый в присутствии катализатора при температуре 480—540° и давлении водорода 7—20 am. В Германии этот процесс известен как процесс DHD. Процесс гидроформинга сильно эндотермический, что можно видеть из следующих уравнений

Для бензинов прямой гонки, термического крекинга, термического риформинга, а также для бензинов, у которых t\o% =^а.т-т--г-2^,.т можно воспользоваться одним из следующих уравнений ;

Достигается это с помощью следующих уравнений :

генерации УВ материнской породой в ГЗН . Палеотемпера-турный анализ показал, что многие нефти, особенно в палеозойских бассейнах, находятся примерно в тех же температурных условиях, при которых проходила генерация УВ в ГЗН. Поэтому для них не характерны катагенные изменения. В Предкавказье отсутствие катагенно измененных нефтей в большинстве нефтегазоносных комплексов объясняется теми же причинами. В палеоценовых и в большинстве залежей кумских отложений температура в залежах не превышала температуры в ГЗН. Степень гипергенного изменения нефтей, которая в отдельных случаях может быть значительной, определяется сочетанием ряда факторов. При одновременном воздействии на нефть процессов дегазации, окисления, биодеградации происходят значительные изменения в составе нефтей. В предгорных альпийских прогибах нефти в молодых среднемиоценовых отложениях, как правило, подвергались сильным гипергенным изменениям. В изученных нами регионах в этих отложениях встречены нефти тяжелые, смолистые, с низким содержанием бензина. Такие нефти известны главным образом на малых глубинах в зоне распространения слабоминерализованных вод. В Прикаспийской впадине сильноокисленные нефти также в основном приурочены к малым глубинам в зонах слабоминерализованных сульфатных вод. Корреляционные связи между составом нефтей и условиями их залегания в зоне гипергенеза показали, что свойства и состав окисленных нефтей в этой зоне тесно связаны с типом вод и глубиной залегания . Это видно из следующих уравнений регрессии: Упл = 0,938—0,000254 Хмин + + 0,0000193 X ^; Упн = 49,37 + 17 Хмин - 0,11 Х^ + 0,023 Хгл; УНА = 36,75 - ОЛ48 Хмин - 0,0036 Х^ + 0,012 Хгл; УСсб.см = 4,15 + + 0,0047 Xcynwj); R = 0,68 — 0,72. Для залежей данной зоны характерны плохие покрышки , что способствовало дегазации нефтей. Наложение двух факторов — дегазации и окисления нефтей — привело к тому, что в зоне идиогипергенеза состав нефти резко изменился и нивелировался.

Редлих различал эти диа случая путем исследования смеси двух н-пара-финов и другого углеводорода с твердой мочевиной. В первом случае молярные доли н-гептана и н-октана в жидкой фазе не могли уменьшаться ниже значения констант равновесия К1 ц Ks соответственно. Это видно из следующих уравнений:

На определении температурного коэффициента плотности основан интересный и полезный метод расчета весового содержания нафтеновых колец в смесях предельных углеводородов по одному из следующих уравнений в зависимости от величины плотности. Если плотность меньше 0,861, то

Реакцию изобутана с этиленом в присутствии хлористого алюминия можно описать при помощи следующих уравнений:

может быть получено посредством простого сложения следующих уравнений:

В первом приближении можно считать, что различные формы внутренней энергии независимы друг от друга. В таком случае, если пренебречь влиянием электронной энергии и спинами ядер, вычисление термодинамических функций для линейных молекул можно осуществлять при помощи следующих уравнений:

Элементарный состав газообразного топлива в кг на 1 кг топлива может быть вычислен из следующих уравнений:

Состав дымового газа, образовавшегося при сгорании 1 кг сухого топлива, определяют из следующих уравнений:

уравнением при следующих значениях коэффициента Л :

Описанный метод использован для анализа тепловой устойчивости реактора гидрокрекинга, описываемого математической моделью — при следующих значениях параметров : h = 100, А = 0,53- Ю'3, Г0 = 702, ?1 = 35-Д03, Е2 =_40-103, хх = 30,8, х2 = 35,4, Гст = 298, Г0 = 514, С = 0,5, р = 0,750, Я = 2,1. Диаметр реактора = 2,5, Кт = 140^ GT = 1-Ю5, ?1 = 130, qt = НО, Я10 = 30,8, .ЙГ20 = = 35,4, q1 = q10 = 0,9, g2 = g20 = 0,1. Расчеты проводили на ЭВМ. Значения 0# и б^. находили соответственно из уравнений:

Принимая, что теплота плавления ароматических углеводородов в пределах температуры Т — Т{ постоянна, можно вычислить кривые зависимости температуры кристаллизации от концентрации компонентов при следующих значениях АЯ находится в пределах 0Г\ функция Др№ = 5 МПа; v= 1,5- 10~4 м2/с; рг = 0,002; Г„ = = 80 м3/м3; Q = 0,04 м3/с; а = 0.05; 6 = 0,002; с = 0,075; 5=1,615. Для

сегмент" при следующих значениях параметров: Р = 2 МПа;

Рис. 28. Зависимость коэффициента инжекции пароструйного компрессора от степени сжатия сухого насыщенного пара при следующих значениях PJP^.

Превращение пропана на окисном хелезохромовом катализаторе исследовалось в реакторе проточного типа в следующих значениях • технологических параметров: температура от 710 до 8Ю°0; скорость подачи пропана с 0,5 до 12,0 г/г ч; соотношение воды к пропану - 2tl мае./мае.; давление атмосферное.

Расчет траекторий заряженных частиц проводился на ЭВМ "Мир-Й". Дифференциальное уравнение движения чаотицн решалось методом Рунге-Кутта. Все расчеты производились при следующих значениях параметров:

«Горб» в диапазоне б = 5 -=- 70 м. д. обусловлен перекрыванием сигналов-С-ядер различных структурных фрагментов: нафтеновых, СН-, СН2- и частж СН3-групп коротких алкильных фрагментов, а также части С-ядер МПФ, расположенных в а-, 3- и ^-положениях к циклам. При выделении «горба» за нуль спектральной плотности МПФ принимаются плотности при следующих значениях химических сдвигов : б ^ 45; б st; 41,5; 38,5; 31,2; 24,1; в диапазоне б = 15,5 -=- 16,5; б