Главная -> Словарь

Снижением концентрации

В результате увеличения расхода водорода возрастает себестоимость продуктов гидрокрекинга. Однако это в значительной мере компенсируется увеличением выходов и улучшением качества продуктов, а также снижением количества рециркулирующих потоков и увеличением длительности цикла безрегенерационной работы катализатора.

с продуктами сгорания топлива G, снижая их температуру. Чем больше количество рециркулируемых газов, тем в большей степени снижается температура в камере сгорания, что сопровождается снижением количества тепла, излучаемого дымовыми газами. Наряду с понижением температуры дымовых газов на перевале tn уменьшается и теплонапряженность поверхности нагрева ради-антиых труб. Смесь продуктов сгорания топлива и рециркулируемых газов G + Grp из камеры радиации направляется в камору конвекции, где охлаждается до температуры iyx, передавая тепло нагреваемому сырью.

В связи с тем, что промывка комплекса является основным источником потерь к-парафинов, необходимо при проведении промывки создавать условия, позволяющие не только удалять увлеченные углеводороды, но и снижать до минимума диссоциацию комплекса. Последнего можно достичь промывкой при низких температурах, снижением количества промывного агента, а также подбором соответствующего агента.

При измельчении углей повышается вязкость их пластической массы и понижается спекаемость . Это обусловлено увеличением поверхности спекания, усилением эвакуации парогазовых продуктов из зерен и снижением количества жидкой фазы, перераспределением угольного материала по классам крупности в связи с изменением петрографического состава и строения угольных зерен, а также увеличением расстояния между частицами угля в загрузке.

Показана возможность приготовления комплексных титановых смазок на различных типах биоразлагаемых базовых масел — рапсовом, касторовом, подсолнечном, сложных эфирах и их смесях с ПАО-4, полиэфирах . Смазки на рапсовом масле с высоким содержанием загустителя характеризуются неоднородной структурой, что исправляется снижением количества загустителя или использованием смесей рапсового масла с ПАО-4.

Полученные данные находятся в хорошем соответствии с работой , согласно которой первый пик на дериватограмме можно отнести к испарению легкого компонента, не связанного дисперсными частицами нелетучей матрицы. Второй пик соответствует испарению легкого компонента, который входит в сольватные слои дисперсной фазы и более прочно удерживается в нелетучей матрице за счет слабых межмолекулярных взаимодействий. При уменьшении концентрации легкокипящей части в смеси происходит вырождение первого пика и увеличение второго, объясняемое снижением количества иммобилизованного легкого компонента.

могло быть связано не только со снижением количества аромати-

Хроматографический анализ примесей этилен- и диэтиленгли-коля в триэтиленгликоле проводился при 175 °С на колонке с ПЭГ-6000 .

Исследования Marsh и Rodriges {49, 50) по изучению взаимодействия углей с йодом из паровой фазы и водных растворов, содержащих йод и йодистый калий, показали, что имеет место физическая сорбция, но уравнение Ленгмюра не полностью описывает этот процесс. Энтальпия адсорбции йода углями разной степени метаморфизма составляет 44-60 кДж/моль, т.е. выше прочности водородной связи , что указывает на образование прочных комплексов. Максимальная сорбция из водных растворов отмечается у углей средней стадии метаморфизма , что может быть связано с наиболее слабым меж молекулярным взаимодействием в структуре этих углей . При сорбции йода из паровой фазы количество сорбированного йода значительно ниже, а максимальная сорбция отмечается у малометаморфизованных углей. Более высокую сорбцию йода из водных растворов объясняют разрыхлением структуры углей под воздействием воды. Отмеченные особенности, проявляющиеся при сорбции йода углями, свидетельствуют о том, что механизм его сорбции отличается от механизма сорбции азота и диоксида углерода. Это подтверждают данные об увеличении количества ПМЦ в углях после сорбции йода . В максимальной степени это наблюдается для углей средней стадии метаморфизма, которые сорбируют больше йода. Установлена корреляция между уменьшением Н-донорной активности углей и снижением количества ПМЦ при сорбции йода. Это указывает на участие подвижного водорода, присутствующего в структуре углей, во взаимодействии с йодом . Данные, полученные Русьяновой и Дербиной при сорбции йода углями в аналогичных условиях подтверждают, что поглощение йода происходят в основном витрини-товыми составляющими углей . В электронном спектре комплекса появляются новые полосы поглощения при 296 и 359 нм, типичные для комплексов йода с переносом заряда .

Влияние расхода турбулизатора проверялось при коксовании дистиллятного крекинг-остатка котуртепинской нефти при температуре 500°С, давлении 0,35 МПа и производительности установки 0,8 л/ч. Расход турбулизатора составлял 0; 4; 20$ на сырье коксования. Было замечено, что увеличение расхода турбулизатора от 0 до 20/6 сокращает выход кокса с 20,5 до 17,5$, при этом уменьшается его истинная плотность с одновременным снижением количества зерен как с анизометрией более 1,5 отн.ед., так и со средней.

его отношение к коксуемости сырья при этом падает, что связано со снижением количества масляных компонентов, вовлекаемых в процесс коксообразования.

Что касается самого факта торможения реакции изомеризации н-пентана водородом, то в соответствии с установившимся в настоящее время взглядом на механизм реакции изомеризации «-парафиновых углеводородов на бифункциональных катализаторах, реакция протекает через стадию дегидрирования парафинового углеводорода с образованием оле-финового углеводорода. Следуя этой схеме, торможение реакции водородом можно объяснить снижением концентрации олефина вследствие гидрирования его в парафиновый углеводород, а также явлениями адсорбционного вытеснения пентана водородом с поверхности катализатора.

В присутствии катализаторов НС1 - А1С13 и HF - BF3 ингибирование водородом реакции гидрокрекинга и диспропорционирования, а также реакции изомеризации объясняется снижением концентрации карбкатио-нов по реакции

Тепловой эффект неполного окисления катализатора до Fe3O4 ниже, чем для полного окисления до Fe2O3 . Таким образом, предотвращения перегрева можно достичь не только снижением концентрации кислорода и рациональной организацией потоков, но и путем неполного окисления железа катализатора. Последнее возможно при относительно высоких температурах регенерации, поскольку в этом случае скорость окисления кокса выше скорости окисления металла.

Стационарные катализаторы, особенно обладающие большой пористостью, могут создавать внутридиффузионное торможение процесса гидрогенолиза из-за значительного размера гранул. Это приведет к снижению выхода глицерина как промежуточного продукта и повышению выхода пропиленгликоля . Скелетные стационарные катализаторы, из которых при активации выщелачивают лишь 10—15% алюминия , более пригодны для гидрогенолиза углеводов, так как центральная часть гранул при активации, очевидно, не затрагивается, и внутридиффузионное торможение процесса менее значительно . Учитывая большую стабильность медных скелетных стационарных катализаторов, их применение может стать целесообразным при условии использования реакторов интенсивного перемешивания и повышения выхода глицерина на них до 35—40% с соответствующим снижением концентрации высших полиолов в гидрогенизате.

На рис. 8 эквивалентная скорость замены катализатора представлена в зависимости от концентрации кислоты. Как и ожидалось, скорость падала со снижением концентрации кислоты примерно до 90%. Из этих данных следует, что в области высоких концентраций кислоты, характерных для промышленных установок , в случае использования высокоинтенсивной турбины эквивалентная скорость замены ниже*. По мере снижения концентрации кислоты разница в скоростях замены катализатора

Образование «орошения» в нижней части колонны может быть обеспечено понижением температуры путем отвода тепла , снижением концентрации растворителя в экстрактном растворе путем возврата в низ колонны части экстракта , подачей в низ колонны дополнительного растворителя, относительно хорошо растворяющегося в экстрагирующем растворителе

Тепловой эффект неполного окисления катализатора до Fe;jO4 ниже, чем для полного окисления до Fe2O3 . Таким образом, предотвращения перегрева можно достичь не только снижением концентрации кислорода и рациональной организацией потоков, но и путем неполного окисления железа катализатора. Последнее возможно при относительно высоких температурах регенерации, поскольку и атом случае скорость окисления кокса выше скорости окисления металла.

Влияние скорости потока морской воды усугубляется высоким содержанием в нем хлоридов. Острые углы в направлении потока могут стать причиной сильного локального поражения. Условия на ватерлинии сходны с динамическими, а на глубине - со статическими. Скорость коррозии на глубине уменьшается, что объясняется не только снижением концентрации кислорода, понижением температуры, но и уменьшением скорости движения воды.

Орошение нижней части экстракционной колонны осуществляется понижением температуры путем отвода тепла или снижением концентрации растворителя в экстрактном растворе путем возврата в низ колонны части экстракта или путем подачи в низ колонны дополнительного растворителя, относительно хорошо растворяющегося в экстрагирующем растворителе, но снижающего его растворяющую способность . Этот дополнительный компонент Л. Альдерс называет «антирастворителем».

Показатель октанового числа также имеет экстремальную зависимость от температуры конца кипения головной фракции, причем изменение детонационной стойкости не соразмерно с изменением концентрации аренов во фракции. Снижение октанового числа на отрезке температур 85-95°С объясняется не столько снижением концентрации ароматических, сколько изменениями в составе парафиновой части головной фракции. При увеличении концентрации ароматических углеводородов на отрезке 95-105°С без заметных изменений в составе парафиновой части увеличения показателя детонационной стойкости до первоначального уровня не происходит. Следовательно, снижение октанового числа может быть объяснено только с точки зрения состава неароматической части продукта. Из рис. 11 видно, что у фракций НК-95°С и НК-105°С по сравнению с НК-85°С утяжеленный состав парафиновых углеводородов. Доля легких, высокооктановых парафинов уменьшилась за счет прироста

ла процессов десулъфуризации можно рассматривать как ингибитор реакции С+СОр. При температурах обессеривания сер-нистость исходного кокса обусловливает повышенную КРС вследствие возрастания его микропористости. Ингибитирующее влияние серы на реакционную способность коксов при сравнительно низких ТТО было однозначно установлено в работе авторов путем проведения исследований КРС коксов различной сернистости, полученных коксованием нефтяного остатка в смеси с элементарной серой и такие суль-фуризацией нефтяного кокса в токе сероводорода при температуре 700°С. Эти исследования показали, что сера, введенная в кокс через сырье коксования, является более эффективным ингибитором по сравнению с серой, введенной в кокс обработкой сероводородом. Ин-гибитирующее действие серы на КРС кокса можно объяснить снижением концентрации краевых атомов или активных центров в результате сшивания базисных плоскостей соседних кристаллитов кокса атомами или группами атомов серы. Подтверждением уменьшения концентрации активных центров на поверхности кокса являются данные о том, что обработка кокса сероводородом приводит к снижению концентрации парамагнитных центров в коксе. Более слабое ингибитирующее действие серы, введенной с HgS, следует, по-видимому, объяснить тем, что она взаимодействует с активными центрами, расположенными только на поверхности доступных пор.