Главная -> Словарь

Содержанием нефтепродуктов

Из приведенных данных видно, что при этих условиях верхняя пропановая фаза содержит 99.6-99,9% растворителя, а нижняя фаза - разное количество пропана. В случае дёасфальтизатов с относительно низким содержанием парафино-нафтеновых углеводородов - 32-35% масс, содержание пропана в деасфальтизатной фазе не превышает 6% масс., тогда как в случае дёасфальтизатов с высоким содержанием насыщенных углеводородов - 40-50% оно составляет 12-17%.

Исследования показали , что с утяжелением растворителя выход деасфальтизата увел:--!"?оется, повышается его плотность, возрастает содержание тяжелых металлов. Асфальты, получаемые при деасфальтизации гудронов пропан-бутановыми смесями, обладают низким содержанием насыщенных углеводородов, высокими значениями температуры размягчения и значительным содержанием асфальто-смолистых веществ.

Для малосернистого вакуумного дистиллята с содержанием парафино-нафтеновых углеводородов, равным 83,4% , выход последних в катализате меньше по сравнению с их содержанием в исходном сырье. В отличие от этого для сернистых ваку-* умных дистиллятов выход парафино-нафтеновых углеводородов в катализате на 1 —16% выше их содержания в исходном сырье. Причем для изученных сернистых дистиллятов меньшему содержанию парафино-нафтеновых углеводородов в исходном сырье соответствует большее их содержание в катализате. Полученные закономерности указывают на интенсивное протекание реакций перераспределения водорода с образованием насыщенных углеводородов. Наряду с этим заметно протекают реакции ароматизации и циклизации, особенно при крекинге нефтяных фрак-' ций с высоким содержанием насыщенных углеводородов. Как видно из рис. 4.13, выход ароматических углеводородов в катализате крекинга малосернистого вакуумного дистиллята выше их содержания в исходном сырье. Это указывает на большую интенсивность образования ароматических углеводородов по сравнению с их расходованием в реакциях деалкилиро-вания и коксообразования. Аналогичные выводы следуют также из факта непрерывного роста выхода ароматических углеводоро-" дов в катализате по мере повышения конверсии сырья. Только при жестких условиях крекинга скорость расходования ароматических углеводородов начинает превышать скорость их образования, и

Водород расходуется также на гидрогенолиз содержащихся в сырье небольших количеств азот- и кислородсодержащих соединений. Таким образом, гидроочистка при 360—380 °С и 4-6 МПа позволяет избавиться от сернистых и непредельных соединений, но приводит к получению бензола со значительным содержанием насыщенных углеводородов, что требует либо резкого усложнения ректификации, либо специальной дополнительной очистки бензола. Это определенный недостаток такой, так называемой среднетемпературной гидроочистки. Поэтому возник интерес к гидрогенизационным процессам, сочетающим гидрогенолиз сернистых и гидрокрекинг насыщенных соединений. Эти процессы отличаются значительно более высокими температурами , невысокими объемными нагрузками катализатора и глубоким расщеплением насыщенных углеводородов . Однако повышение температуры вызывает образование кокса на катализаторе, а при высоких температурах и образование некоторых количеств вторичных непредельных соединений, которые приходится удалять методами адсорбции из очищенного продукта. Зато при этом получают бензол с температурой кристаллизации 5,46-5,5 и чистотой до 99,97 %.

дых парафинов , содержанием насыщенных соединений более 25% , содержанием свободных асфальтогеновых кислот менее 2%.

Битумы одинаковой температуры размягчения, полученные окислением гудрона, обладают большей пенетра-цией при 25 °С, меньшими температурой хрупкости, растяжимостью при 25 °С и когезией по сравнению с битумами, полученными окислением асфальта деасфальтиза-ции из той же нефти. Это объясняется меньшим содержанием насыщенных соединений и твердых парафинов в битумах из асфальтов деасфальтизации, в результате чего они обладают большей степенью дисперсности.

твердые жиры с преобладающим содержанием насыщенных кис-

Саломас. Для того чтобы из жидких масел и жиров получить твердые жиры с преобладающим содержанием насыщенных кислот, масла в определенных условиях обрабатывают водородом. Этот процесс называется гидрогенизацией. Получающиеся при этом жиры называют гидрированными жирами или саломасом.

Предложенная технология очистки мезитилена в диапазоне исследованных скоростей и подаваемых доз позволяет получить целевой продукт с содержанием насыщенных углеводородов менее 0,1%. Степень очистки мезитилена от насыщенных углеводородов составляет 90—95%.

, что обусловлено в первую очередь составом углей и режимом коксования. Глубокое удаление насыщенных углеводародов из сырого бензола может быть достигнуто одноступенчатой гидрогенизацией при высоких температура^ (((ilj; двухступенчатой гидрогенизацией, когда на первой ступени сырой бензол подвергается низкотемпературной

характеризуется несколько повышенным содержанием насыщенных углеводородов. Это вызывает определенные особенности в осуществлении процесса ректификации

Очистке подвергается конденсат с содержанием нефтепродуктов до 200 мг/кг. При более высоком содержании нефтепродуктов конденсат сбрасывают в систему канализации после предварительного охлаждения до 40 °С.

Хорошее обессоливание нефти при промывке морской водой с применением блоксополимеров объясняется глубоким ее обезвоживанием на обеих ступенях. Дренируемая вода была светлой с малым содержанием нефтепродуктов. Проведенные испытания показали, что при обессоливании нефти с применением блоксополимеров достигается полное разрушение эмульсии и необходимое обессоливание нефти.

„Holford Processes", Англия), коалесцирующего . По рекламным данным эти сепараторы могут работать в различных режимах с остаточным содержанием нефтепродуктов в воде 3-Юмг/л.

Следует только подчеркнуть, что в ловушках с таким временем пребывания в случае рационального разделения стоков возможно получить воду с содержанием нефтепродуктов 50— 100 мг/л, что практически сейчас нет на большинстве нефтеперерабатывающих заводов.

Результаты опытов показали , что фильтр работает удовлетворительно лишь при поступлении на очистку неэмульсионной сточной воды с содержанием нефтепродуктов в среднем не более 110,0 мг/л. В этом случае при скорости фильтрации около 3 ма/м2 час и продолжительности цикла фильтрования двое суток можно получить фильтрат с содержанием в нем нефтепродуктов от следов до 14—24 мг/л. При более высоком исходном нефтесодержании качество фильтрата резко ухудшается, а содержание нефтепродуктов в очищенной воде возрастает до 30—60 мг/л. Отрицательное действие на работу фильтров оказывало также непостоянство качества воды, что вызывалось подачей неэмульсионных стоков на доочистку непосредственно после нефтеловушки; подать эти стоки после прохождения их через пруд дополнительного отстоя было невозможно вследствие отсутствия необходимых коммуникаций.

1. При фильтрации неэмульсионных сточных вод с содержанием нефтепродуктов до 110 мг/л, при скорости фильтрации 2,5—3 м3/час м2 в фильтрате остаются в основном растворенные нефтепродукты.

•стока необходимо применять реагенты. Это положение было еще раз проверено на эмульсионных водах УНПЗ. В описываемых опытах сточные воды коагулировались, поступали в камеру реакции , затем отстаивались в вертикальном отстойнике и с содержанием нефтепродуктов в среднем 44 мг/л поступали на контактный осветлитель. В качестве коагулянта при последовательной очистке эмульсионного стока применяли сернокислый алюминий .

Качество барометрической воды приведено в табл. 5. Как видно из табл. 5, солевой состав воды вполне удовлетворительный, содержание нефтепродуктов и механических примесей после нефтеловушек также невысокое, хотя на нефтеловушку иногда поступают барометрические воды и с высоким содержанием нефтепродуктов.

В 1974 г. на Волжском нефтеперерабатывающем заводе нефтепродуктов в сточных водах, сбрасываемых в реку, содержалось 10,0 мг/л. В среднем за 1974 г. заводом было сброшено в реку 240 т нефтепродуктов, или 0,8% всех безвозвратных потерь. Контроль за содержанием нефтепродуктов в сточных водах ведет аналитическая лаборатория завода. В 1974 г. на Уральском заводе промышленные стоки, сбрасываемые в пруды, содержали в среднем нефтепродуктов 33 мг/л.

На рис. 3. 21 показана схема флотационной установки производительностью примерно 0,01 м3/сек, предназначенной для очистки сточных вод с содержанием нефтепродуктов до 1 кг/м3. Сточная вода из нефтеловушки 1 поступает в сборный резервуар 2 и насосом 3 подается в напорный резервуар 4. Во всасывающую линию насоса подведен воздух от эжектора 18. В насосе воздух перемешивается с водой, а в напорном трубопроводе растворяется в ней. Избыток воздуха удаляется через поплавковый клапан 5. Давление в напорном резервуаре контролируют по манометру 6. Аэрированная вода через клапан 11 поступает в приемную камеру 10 флотатора 9. Сюда же из промежуточного бачка 7 с помощью дозирующего клапана 8 и эжектора 19 подводят раствор коагулянта. В приемной камере флотатора вода перемешивается с коагулянтом, деаэрируется и переливается через водослив 12 во флотационную камеру 13, где происходит сама напорная флотация. Образующаяся пена при помощи движущихся скребков 14 сбрасывается в пеноприемник 17. Для размыва пены через форсунку 16 подводят воду. Сброс с пеноприемника подают насосом в нефтеловушку, а очищенная вода по трубам 15 поступает в карман, расположенный сбоку флотационной камеры, а затем через мерный водослив может быть направлена в сборную емкость.