Главная -> Словарь

Солярового дистиллята

Следует иметь в виду, что по мере углубления отбора солярового дестиллата при вакуумной перегонке мазута коксуемость дестиллата увеличивается; кроме того, в нем повышается концентрация соединений, понижающих активность катализатора . Загрязняя катализатор, эти металлы оказывают неблагоприятное влияние на его свойства. С увеличением загрязнения катализатора примесями уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество водорода в газах крекинга.

По указанным причинам при подготовке сырья иногда приходится ограничивать конец кипения направляемого на каталитический крекинг солярового дестиллата. Во многих случаях можно предупредить поступление тяжелых фракций в реактор более тщательной регулировкой работы ректификационных колонн или установок, подготавливающих сырье для крекинга. Конец кипения сырья приходится понижать и в тех случаях, когда реактор крекинг-установки не приспособлен к переработке паро-жидкой смеси.

Поток сырья, часто несущий с собой большее или меньшее количество продуктов коррозии, проходя реактор, фильтруется в слое катализатора и загрязняет его. Вследствие этого активность катализатора падает и расход его увеличивается. Особенно быстро падает активность катализатора при поступлении на крекинг-установку солярового дестиллата, содержащего щелочь после предварительной промывки его водным раствором щелочи и недостаточного отстоя.

На фиг. 6 изображена упрощенная схема одной из атмосферных нефтеперегонных установок двукратного испарения. Задачей перегонки является получение из нефти следующих продуктов: бензина, лигроина, керосина и солярового дестиллата. Остатком перегонки является мазут. Бензин отбирается с верха первой ректификационной колонны 4,

нагревается до 340—360°; часть ее возвращается в низ первой колонны, а остальное количество поступает во вторую колонну. Керосин и соляровый дестиллат охлаждаются в холодильниках 3. Мазут отпаривается от легких фракций в отгонной секции второй колонны за счет вводимого в низ этой колонны острого водяного пара.' Для регулирования начала кипения керосинового и солярового дестиллатов и выделения из них легких фракций под нижние колпачковые тарелки отпарпых колонн 6 и 7 вводится перегретый водяной пар. Суммарный отбор прямогонных дестиллатов зависит прежде всего от потенциального содержания их в перерабатываемой нефти. Во многих случаях при атмосферной перегонке нефти получается до 50% от сырья дестиллатных продуктов, включая 15— 20% керосина и 5—7% легкого солярового дестиллата. Остатком при атмосферной перегонке является мазут, выводимый в жидком виде снизу второй колонны.

1 — трубчатая печь атмосферной ступени; 2 — теплообменники циркуляционного орошения; 3 — теплообменники солярового деотиллата атмосферной ступени установки; 4 — теплообменники вакуумной ступени установки; 5 — предварительная колонна для отбора бензина; 6 — насос для подачи холодной нефти; 1 — горячий насос для подачи отбензиненной нефти в печь атмосферной ступени; 8 — главная ректификационная колонна атмосферной ступени; 9 — горячий мазутный насос; 10 — трубчатая печь вакуумной ступени; 11 — вакуумная колонна; 12 — холодильник; 13 — насос циркуляционного орошения вакуумной колонны; 14 — вакуум-приемник для тяжелого солярового дестил-лата; 15 — насос для откачки гудрона; 16 — насос для откачки тяжелого солярового де-стиллата; 17 — отпарная колонна для керосинового дестиллата; 18 — холодильник для керосина; 19 — отпарная колонна солярового дестиллата атмосферной ступени; io — насос для откачки солярового дестиллата; 21 — насос циркуляционного орошения главной колонны атмосферной ступени.

На фиг. 8 представлена схема секции одного из вакуумных испарителей. При небольшом числе тарелок остаточное давление в месте ввода мазута в испаритель мало отличается о г давления в верху его, что способствует более глубокому отбору от мазута тяжелого солярового дестиллата. Вакуумные испарители широко применяются па тех установках, вакуумные ступени которых предназначены для получения дестиллатного сырья для каталитического крекинга.

куумной перегонке мазута удельного веса 0,932 сверху испарителя получают 75—77% солярового дестиллата удельного веса 0,904— 0,907 и с содержанием кокса по Конрадсону от 0,14 до 0.53%. Условия, поддерживаемые при этом в зоне ввода сырья в испаритель, таковы: остаточное давление 24—38 мм рт. ст., температура около 370°. На орошение подается приблизительно 3,5% жидкости от количества отбираемого солярового дестиллата. Глубина отбора

Выделенные в первом испарителе 4 из нагретого в теплообменниках 2 и печи 1 сырья дестиллатные пары направляются непосредственно в реактор на крекинг, а горячая смолистая жидкость поступает в вакуумный испаритель 5 для отбора дополнительных количеств солярового дестиллата. Пары этого дестиллата конденсируются в конденсаторе 3 и из сборника 6 насосом направляются в жидком виде в реактор. Тяжелый смолистый остаток — битум или гудрон — откачивается снизу вакуумного испарителя, охлаждается и выводится с установки.

Общая загрузка реактора данной установки составляет 989 т/сутки смеси солярового дестиллата прямой гонки с каталитическим газойлем . В табл. 4 приведены анализы этих дестиллатов.

Фиг. 12. Схема секции для подготовки тяжелого солярового дестиллата перед вводом его в реактор.

На одной установке смонтировано дополнительно по одному конденсатору смешения для верхнего продукта основной ректификационной колонны. В результате значительно разгрузились основные конденсаторы, что позволило проводить их ремонт в процессе работы. На другой установке осуществлен боковой вывод солярового дистиллята из второй колонны; вместо двух боковых пого-нов — керосина и дизельного топлива —отбирают три . Это мероприятие дало возможность увеличить отбор светлых нефтепродуктов. Для регенерации тепла дизельного топлива и солярового дистиллята дополнительно установлены теплообменники кожухотрубчатого типа. В связи с этим температура предварительного подогрева нефти повысилась на 13—15СС. На обеих установках проводились мероприятия по сбору и использованию газа, выделяющегося при перегонке нефти.

5. Для перекачивания солярового дистиллята с температурой ,'580° С на установке термического крекинга применяли насос ГНГ-5х2. При транспортировании холодного продукта агрегат работал нормально. Однако после прогрева насос стал внбрпро-ш ть, а электродвигатель — перегружаться и выключаться. Проверкой было выяснено, что зазор между торцами валов насоса и привода очень мал. Поэтому при температурном удлинении валы соприкасались, вызывая вибрацию агрегата п отключение электромотора.

Сущность двухступенчатого метода заключается в следующем. Тяжелый бензин с концом кипения 220—240°, получаемый путем каталитического крекинга керосинового или легкого солярового дистиллята на первой установке , подвергается досле стабилизации каталитической обработке на второй установке . При каталитической обработке — облагораживании —^одержание"Т^бензинё ароматических углеводородов возрастает, а олефиновых значительно уменьшается. В результате каталитической обработки качество бензина улучшается; его стабильность и октановое число существенно повышаются.

По мере углубления отбора солярового дистиллята при вакуумной перегонке мазута коксуемость дистиллята увеличивается; кроме того, в нем повышается концентрация соединений, понижающих активность катализатора . С увеличением количества примесей на катализаторе уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество метан-водородной фракции в газах крекинга.

солярового дистиллята. Во многих случаях можно предупредить поступление тяжелых фракций в реактор более тщательной регулировкой работы ректификационных колонн или установок, подготовляющих сырье для крекийга. Конец кипения сырья приходится понижать и в тех случаях, когда реактор крекинг-установки не приспособлен к переработке паро-жидкой смеси.

Вследствие усиленного расщепления молекул сырья при прохождении через слой катализатора объем продуктов реакции значительно отличается от объема поступающих в реактор паров сырья. Для примера ниже приведены данные, характеризующие изменение относительного числа молей продуктов крекинга в зависимости от глубины разложения одного из образцов солярового дистиллята молекулярного веса 254 .

Влияние примесей на крекирующую способность катализатора может быть иллюстрировано, например, данными следующей таблицы, полученными при крекинге солярового дистиллята на обычном и обработанном раствором сернокислого железа алюмосиликате .

При небольшом числе тарелок, характерном для вертикальных цилиндрических испарителей, остаточное давление в месте ввода сырья в аппарат мало отличается от давления вверху его, что способствует более глубокому отбору от мазута тяжелого солярового дистиллята. Вакуумные испарители широко применяются на тех установках, вакуумные ступени которых предназначены для получения дистиллятного сырья каталитического крекинга.

Глубина отбора дистиллятов составляет обычно 40—60% от количества перегоняемого мазута . При перегонке легких мазутов и- достаточно низком остаточном давлении выход вакуум-дистиллятов достигает 75%. Так, например, на одной из установок при перегонке мазута удельного веса 0,932 с верха испарителя получают около 75% солярового дистиллята удельного веса 0,904—0,907 с содержанием кокса но Конрадсону от 0,14 до 0,53%. Условия, поддерживаемые при этом в зоне ввода сырья в испаритель, таковы: остаточное давление 24—38 мм рт. ст., температура около 370°. На орошение подается приблизительно 3,5% отбираемого солярового дистиллята.

Для снижения загрязнения солярового дистиллята каплями смолистой жидкости, повышающей выход кокса при каталитическом крекинге и содержащей портящие катализатор соединения, в колоннах и испарителях устанавливают брызгоотбойники или фильтры.

Мощность перегонной установки 3730 т/сутки . Количество отбираемого солярового Дистиллята 1590 мя/сутки, что составляет 40% от объема перегоняемого Masyia. На верхнюю тарелку ^испарителя подается