Главная -> Словарь

Соотношение мощностей

Эффективность работы регенератора обычно оценивается рядом показателей. К ним относятся глубина и интенсивность выжига кокса, удельный расход воздуха на регенерацию катализатора, соотношение концентраций оксидов углерода в продуктах сгорания. При проектировании регенератора необходимо предусмотреть эффективную систему регулирования отвода теплоты, разделяющейся в результате регенерации катализатора.

Одним из важных параметров регенерации является соотношение концентраций оксидов углерода в продуктах сгорания. Процесс горения кокса должен сопровождаться тщательным автоматическим контролем, обеспечивающим отсутствие свободного кислорода над слоем катализатора, так как догорание оксида углерода в зоне отстоя наносит большой ущерб внутренним устройствам регенератора, в первую очередь циклонам. Потенциальное тепло сгорания оксида углерода до диоксида иногда используется в специальных котлах-утилизаторах с получением пара высокого давления. Однако эти котлы дороги и не всегда рентабельны. Дру-пш мероприятием, способствующим обезвреживанию продуктов сгорания кокса, является применение специального катализатора для полного догорания СО до СО2 в самом регенераторе.

В-третьих, при окислении топлив в кинетической области слишком мала концентрация радикалов R*, необходимых для образования осадков. Следовательно, существует соотношение концентраций радикалов R* и ROJ, оптимальное для образования осадков. Внутри коллоидных частиц это соотношение создается и поддерживается благодаря обратимости реакций:

которые обусловливают следующее соотношение концентраций радикалов и выходов спирта и кетона:

Были проведены опыты также по переалкилированию смеси бензола и толуола изопропилбензолом, в которых изменялось соотношение концентраций субстратов, а их суммарная концентрация, как и концентрация алкилбензола, оставалась постоянной. После обработки эксперимента получены следующие результаты:

Можно было бы ожидать повышенного выхода 2,2,4-триметилпен-тана. Фактически содержание его в алкилате не выше, а выход ал-килата на превращенный олефин ниже, чем при алкилировашга неразветвленными бутенами. Определяется это тем, что изобутен растворяется в кислоте со значительно большей скоростью, чем бутен-1 и бутен-2. В результате при прочих равных условиях соотношение концентраций изобутана и олефина в пленке кислоты меньше и взаимодействие октильного иона с олефином происходит в большей степени. Поэтому выход фракций углеводородов, содержащих меньше и больше восьми атомов углерода в молекуле, повышен относительно алкилирования неразветвленными бутенами, расход серной кислоты при алкилировании выше. Результаты алкилирования изобутана индивидуальными бутенами приведены в табл. 5.3.

Концентрация изобутана. Высокое отношение концентрации изобутан: олефины в реакционной пленке кислоты, как следует из рассмотрения механизма алкилирования, обеспечивает подавление реакций ионов с олефинами. Это приводит к повышению выхода алкилата на прореагировавшие олефины, улучшению его качества и снижению расхода серной кислоты вследствие подавления образования диенов. При фтористоводородном алкилировании уменьшается образование растворимых в кислоте фторидов. Для подавления реакций «арбоний-ионов с продуктами алкилирования, приводящих к их вторичному алкилированию и деструкции, в зоне реакции должно быть высоким отношение концентраций изобутана и алкилата. При разделении кислотной и углеводородной фаз отстаиванием олефины присутствуют только в следовых количествах, и вторичное алкилирование изопарафинов алкилата невозможно. Однако 'возможно протекание автоалкилирования изопарафинов алкилата и их деструкция, что приводит к снижению выхода и качества алкилата и увеличению расхода кислоты. Поэтому высокое соотношение концентраций изобутана и продуктов важно и в отстойной зоне.

Концентрация изобутана в пленке кислоты, по-видимому, пропорциональна концентрации его в углеводородной фазе. Соотношение концентраций изобутана и олефинов в углеводородной фазе не является полной характеристикой, так как не учитывает содержание н-парафинов, снижающих концентрацию изобутана. Более полной характеристикой является концентрация изобутана в углеводородном потоке на выходе из реактора.

Выражение принято называть уравнением Рауля — Дальтона. Из этого уравнения найдем соотношение концентраций компонента в фазах:

Легкие фракции бензинов термического крекинга примерно на 50% состоят из н-пентана, 2-метилбутана и 2-метилбу-тена-2 при значительном преобладании н-пентана. Содержание //-парафинов в этих фракциях в 1,5—2,5 раз больше, чем изопарафинов. Среди олефиновых углеводородов легких фракций соотношение концентраций н-олефинов и изоолефинов примерно составляет 1:2. Для индивидуальных парафиновых углеводородов термического крекинга характерно преобладание нормальных изомеров 2-ме-тилзамещенных . Парафиновые углеводороды бензинов термического крекинга преимущественно состоят из //-гептана , н-гексана , //-октана и н-нонана . Нафтеновые углеводороды бензинов термического крекинга представлены преимущественно циклогексановыми . Содержание циклопентановых составляет -37% и циклобутановых -3%. Последние в прямогонных бензинах не обнаружены. Ароматические углеводороды бензинов термического крекинга в основном состоят из толуола и jw-ксилола .

Из уравнения видно, что процесс экстрагирования заканчивается, когда соотношение концентраций растворенного вещества в растворителе и в основной жидкости достигает определенного значения . После этого, как бы долго и тщательно мы не перемешивали обе жидкости, количество вещества, извлеченного данным количеством растворителя, не увеличится, — процесс пришел в состояние равновесия. Если после наступления равновесия ввести каким-нибудь образом дополнительное количество растворенного вещества в растворитель, то равновесие нарушится; часть растворенного вещества начнет переходить в основную жидкость, пока соотношение концентраций не примет прежнего значения. И, наоборот, процесс пойдет в обратном направлении, если ввести дополнительное количество растворенного вещества в основную жидкость . Для неидеального процесса экстрагирования приведенная выше формула будет не точной, однако общие закономерности процесса остаются теми же.

В заключение следует отметить, чт", приняв мощности установок первичной перегонки нефти за 100%, соотношение мощностей других процессов по рекомендуемой схеме характеризуется следующими данными :

Соотношение мощностей по производству п- и о-ксилола для рассмотренных установок октафайнинг и изомар к:\ ; 3 , то 88,8 тыс. м3 алкилата в сутки из 161,5 тыс. м3 прироста придется на долю сернокислотного алкилирования.

Соотношение мощностей, очевидно, будет равно

но соотношение мощностей первичных и основных вторичных . При этом, во-первых, учитывается реальное соотношение мощностей вторичных процессов на конкретном НПЗ, определяемое сложившимся профилем предприятия, техническими, технологическими или конъюнктурными соображениями в момент ввода этих процессов в эксплуатацию; во-вторых, должно предусматриваться максимальное сопряжение производственных мощностей отдельных технологических переделов с целью ограничения загрузки предприятия иными видами сырья , кроме нефти и газового конденсата.

* Соотношение мощностей — 1:3.

Страна Полиэтилен высокого давления Полиэтилен низкого давления Полипропилен Соотношение мощностей по полиэтилену