Главная -> Словарь

Соответствующие температуры

Константы фазового равновесия определяют по трем графикам. На первом графике представлены изобары, соответствующие различным давлениям сходимости. По графику находят параметр /С0 в зависимости от давления системы и давления сходимости, определяемого, так же как и в методе NGPA. На втором графике имеются две шкалы — рабочих температур и параметра S, расположенные параллельно оси ординат, и показан ряд изобар рабочих давлений. С помощью графика

Расстояния, соответствующие различным связям в молекулах типичных соединений

Тепло, необходимое для ведения процесса, вносится катализатором, нагретым в зоне регенерации при сжигании осевшего на нем кокса. Тепловой баланс процесса может быть замкнут путем соответствующего регулирования соотношения СО и СО2 в дымовых газах. Капиталовложения, необходимые для процесса, по предварительным данным, значительно ниже, чем в процессе производства водорода конверсией углеводородного сырья с паром. Ниже приводятся основные технико-экономические показатели, соответствующие различным методам производства водорода :

Наиболее надежным методом пересчета линий ОИ на повышенные давления является метод построения фазовой диаграммы. На фазовую диаграмму наносят температуры, соответствующие различным долям отгона однократного испарения при атмосферном давлении, и фокальную точку. Фокальную точку соединяют прямыми линиями с точками температур атмосферной линии ОИ. Пересечение линии заданного давления с линиями равных отгонов дает координаты линии ОИ'при повышенном давлении.

деформированного состояния стальных конструкций различного назначения. По экспериментальным диаграммам натру жения испытательных образцов определяются значения электрофизических параметров, соответствующие различным стадиям нагружения металла. Решая обратную задачу, по значениям электрофизических параметров можно не только определить зоны повышенной концентрации напряжений, но и выявить стадию перехода металла в область текучести и тем самым предупредить возможность эксплуатации конструкций на стадии предразрушения.

Воздействие на металлы растягивающих или сжимающих напряжений может существенно изменить значения таких электрофизических параметров, как коэрцитивная сила, удельная электрическая проводимость, магнитная проницаемость, магнитоупругий прирост намагниченности, остаточная намагниченность и др. Поэтому представляет большой интерес использование этих параметров для контроля напряженно-деформированного состояния стальных конструкций различного назначения. По экспериментальным диаграммам нагружения испытательных образцов определяются значения электрофизических параметров, соответствующие различным стадиям нагружения металла. Решая обратную задачу, по значениям электрофизических параметров можно не только определить зоны повышенной концентрации напряжений, но и выявить стадию перехода металла в область текучести и тем самым предупредить возможность эксплуатации конструкций на стадии предразрушения.

Константы фазового равновесия определяют по трем графикам. На первом графике представлены изобары, соответствующие различным давлениям сходимости. По графику находят параметр / имеются две шкалы — рабочих температур и параметра 5, расположенные параллельно оси ординат, и показан ряд изобар рабочих давлений. С помощью графика

Наиболее надежным методом пересчета линий ОИ на повышенные давления является метод построения фазовой диаграммы. На фазовую диаграмму наносят температуры, соответствующие различным долям отгона однократного испарения при атмосферном давлении, и фокальную точку. Фокальную точку соединяют прямыми линиями с точками температур атмосферной линии ОИ. Пересечение линии заданного давления с линиями равных отгонов дает координаты линии ОИ при повышенном давлении.

Начальной стадией реакций, рассматриваемых на рис. 1, является превращение нафтеновых углеводородов в равновесную смесь ароматических углеводородов. Следует отметить, что это превращение дает сравнительно небольшое повышение октанового числа. Этого и следовало ожидать, поскольку октановое число исходных нафтеновых углеводородов несколько превышает среднее значение и, хотя они превращаются в высокооктановые ароматические углеводороды, получаемый продукт содержит весьма низкооктановые парафиновые углеводороды. Вторая рассматриваемая стадия — изомеризация парафиновых углеводородов в равновесную смесь изомеров, при которой нафтеновые углеводороды остаются непревращенными. Эта стадия дает большее повышение октанового числа, чем дегидрирование нафтеновых углеводородов, и больший выход. Третья стадия представляет сочетание обеих реакций, в предположении, что обе они доведены до равновесия. Из рис. 1 видно, что при этих условиях достигается октановое число около 70 при объемном выходе около 93 %. После этой стадии получается смесь, содержащая парафины изостроения, ароматические углеводороды и небольшое количество нафтенов. Следующая стадия — реакция превращения изомерных парафинов в ароматические углеводороды в результате реакции дегидроциклизации, протекающей с различной глубиной. Для каждой точки вычисляют новый углеводородный состав продукта, что позволяет определить соответствующее октановое число этого продукта. Таким путем достигается быстрое повышение октанового числа, сопровождающееся сравнительно небольшим снижением выхода. Исходной точкой для следующей стадии также является смесь изопарафинов, ароматических и небольшого количества нафтеновых углеводородов с октановым числом 70. Но на этот раз вместо реакции дегидроциклизации изомеризованные парафины подвергаются реакции гидрокрекинга с образованием более легких парафинов. Для каждой глубины гидрокрекинга вычисляли состав продуктов и расчетом находили соответствующее этому составу октановое число. На рис. 1 приведены линии, соответствующие различным сочетаниям глубины гидрокрекинга и дегидроциклизации. Очевидно, что повышение октанового числа в результате реакции гидрокрекинга достигается за счет большего снижения выхода, чем при реакциях дегидроциклизации. Следовательно, если бы протекала только реакция гидрокрекинга, то высокие октановые числа достигались бы за счет значительного снижения выхода.

4. Значения Арс i, соответствующие различным коэффициентам подмешивания, делятся на Арр i = ррн — ртр, где ртр — давление, теряемое в линии подачи рабочей жидкости к соплу эжектора.

3) на пересечениях кривой изотермического равновесия с кривыми адиабатического нагрева будут находиться искомые точки, соответствующие различным начальным температурам.

при абсолютной нормальной температуре соответственно; Г. и Тв — соответствующие температуры;

Положение указанных зон и соответствующие температуры для пламени обычной формы показаны на рис. 51. Оптимальное соотношение между общей поверхностью горения и объемом газа, а значит, и качество, и выход получаемой сажи зависят также от состава, давления и температуры газа, влажности, давления и температуры атмосферы, формы и способа внесения металлических поверхностей осаждения.

Для насыщенного водяного пара имеются два вида таблиц. В одних для разных температур приводятся соответствующие им давления. Эти таблицы носят название «Сухой насыщенный пар » 1; в других для разных давлений в интервале 0,01—224 am даются соответствующие температуры; эти таблицы носят название «Сухой насыщенный пар ».

Если в прямоугольной системе координат на оси абсцисс откладывать проценты отгона, а на оси ординат — соответствующие температуры, то получатся графики, изображающие характер перегонки по Энглеру.

Температуры кипения пятой, шестой, седьмой и восьмой фракций пересчитываем на атмосферное давление при помощи номограммы Каминера, Нерсесова, Фоменко и Кац-нельсона . Для этого соединяем прямой линией точку «2 мм» на линии «остаточное давление» и соответствующие точки на линии «температура кипения в вакууме». Точки пересечения полученных прямых с линией «температуры кипения при атмосферном давлении для перегонки с ректификацией» покажут соответствующие температуры при атмосферном давлении.

В зависимости от цели перегонки фракции отбирают в пределах заданных температур или по заданному объему или по массе. При атмосферном давлении отбирают фракции до 200°С; фракции, выкипающие от 200 до 320 °С, отбирают при остаточном давлении 1333 Па ; фракции, выкипающие выше 320°С, — при остаточном давлении 133—266 Па . Зафиксированные температуры пересчитывают на соответствующие температуры при нормальном давлении по номограмме, приведенной в ГОСТ 11011—64. Расхождения между параллельными определениями не должны превышать 1%, потери от перегонки должны быть не более 1%.

площади пиков. По калибровочной кривой зависимости температуры кипения от времени удерживания, построенной с помощью индивидуальных углеводородов с известными температурами кипения, находят соответствующие температуры кипения. Точность метода составляет:

По графику Приложения 1 определяем корректирующие добавки и рассчитываем соответствующие температуры кипения

* Пределы выкипания этих фракций взяты несколько шире, чем соответствующие температуры кипения упомянутых углеводородов, так как последние частично перегоняются в виде азсотрошшх смесей с близкокшш-щими углеводородами при более низких температурах.

Предположим, ввели понятие о предельной вязкости, понимая под этим термином вязкость, при которой топливо начинает поступать к плунжерному насосу в количестве, не обеспечивающем номинальную мощность двигателя. Предельные вязкости топлив применительно к трем испытанным самолетным топливным системам оказались равными 85, 160 и 210 ест . Для топливо-подающей системы трактора «Сталинец» 65 она равна 2990 ест.