Главная -> Словарь

Соответствующую температуре

Повышение фракционирующей способности вакуумных колонн достигается следующими мероприятиями: понижением давления в секции питания колонны до 26—40 гПа; повышением температуры в зоне питания с соответствующим увеличением флегмового числа; увеличением числа тарелок или применением контактных устройств специальных конструкций, например, насадок; применением усовершенствованных технологических схем перегонки. Первые три способа повышения фракционирующей способности колонн достаточно подробно рассмотрены ранее при анализе работы вакуумных колонн по топливному варианту . Целесообразность применения той или иной технологической схемы следует рассматривать в последнюю очередь, если остальные меро-

Реконструкция реактора была направлена в основном на уменьшение объема реакционной зоны с соответствующим увеличением скорости подачи сырья. От псевдоожиженного слоя в цилиндрической части реактора отказались. Затем заменили конусное устройство аппарата цилиндром , позволявшим еще уменьшить объем реакционного слоя и улучшить режим вывода сырья и катализатора. Реконструированные установки 1-А известны в настоящее время под индексом 1А-1М.

При заданной производительности и выбранном флегмовом числе диаметр и высота ректификационной колонны в известных пределах взаимосвязаны между собой — увеличение высоты колонны позволяет уменьшить ее диаметр и наоборот. Эти варианты обусловливаются возможностью повышения скорости паров либо за счет увеличения расстояния между тарелками, либо за счет увеличения уноса жидкости с тарелки на тарелку, компенсируемого соответствующим увеличением числа тарелок, а следовательно, и увеличения высоты колонны. Критерием оценки оптимальных размеров ректификационной колонны могут быть минимальные ее объем или вес или минимальные затраты на сооружение и эксплуатацию колонны.

. Смесь депарафинированного дизельного топлива с растворителем также делили на две части. Одну половину смешивали с продуктом 2, после чего эту смесь разгоняли в колбе с дефлегматором. В результате отгона в колбе оставалась смесь депарафинированного дизельного топлива и увлеченных углеводородов . Другую половину смеси депарафинированного дизельного топлива и растворителя перегоняли для удаления растворителя. Полученное депарафинированное дизельное топливо анализировали, а результаты анализа сравнивали с результатами анализа продукта 6. Результаты опытов, поставленных по описанной схеме с различным количеством карбамида, приведены в табл. 21, из которой следует, что, возвращая в депарафинированное дизельное топливо увлеченные углеводороды, можно значи-. тельно увеличить выход товарного дизельного топлива. При этом его качество изменяется незначительно, в частности температура застывания его повышается всего лишь на 3—5° С, что в целом ряде случаев может быть компенсировано соответствующим увеличением количества карбамида. Одновременно установлено, что при подаче различных количеств карбамида изменяются не только количества и свойства основных продуктов депарафиниза-цип , но и количество и свойства отмываемых увлеченных углеводородов, что видно из табл. 21.

Было постулировано,' чтсГгазрвая постоянная непостоянна для битумов и должна уменьшаться с повышением температуры и соответствующим увеличением давления. Таким образом, если RVe постоянно, то и ТКе должно быть постоянным.

Реконструкция реактора была направлена в основном на уменьшение объема реакционной зоны с соответствующим увеличением массовой скорости подачи сырья. Вначале этот объем был сокращен примерно в 3,5 раза ; от псевдоожиженного слоя в цилиндрической части отказались. Впоследствии конусное устройство было заменено цилиндром , позволив-

до 80—82% с соответствующим увеличением газообразования не соблюдается, то методом последовательных приближений увеличивают sx с соответствующим увеличением/1Н и /зн до соблюдения условия .

7. Давление сходимости по графикам определяем следующим образом. После построения критической кривой для рассматриваемого случая находим на ней точку, соответствующую температуре системы. Значение ординаты этой точки равно искомой величине давления сходимости.

Для определения плотности углеводородов по рис. 11.17 находят точку с координатами X — Y данного углеводорода . Затем через указанную точку и точку, соответствующую температуре системы, проводят прямую до пересечения с правой ординатой, на которой получают значение плотности.

3. С помощью алгоритма расчета процесса однократного испарения без учета теплового баланса рассчитывают энтальпию /3, соответствующую температуре Т3.

Допустим далее, что заданная смесь при нагревании достигла температуры 150° С и при этой температуре мы отделили пары от жидкости. Для определения состава паров и жидкости достаточно через точку D провести горизонталь EF, соответствующую температуре 150° С. Точки Е и F пересечения ее с кривыми изобар показывают соответственно состав жидкости х' = 0,21 и состав паров у' = 0,75.

Аналогично рассчитывают /CV, соответствующую температуре конца однократного испарения смеси:

кривые, которые имеют две общих точки: точку А при х' = у' = 1, отвечающую температуре кипения НКК ta, и точку В при х' = = у' = 0, соответствующую температуре кипения ВКК tw.

Отыскав на средней шкале точку, соответствующую данному значению Q* или Q*O, а на левой шкале — точку, соответствующую температуре tlt при которой проведено определение, накладывают на номограмму прозрачную линейку так, чтобы она проходила через эти две точки.

поддерживают температуру на 10—12° выше температуры продукта . После1 этого наблюдают момент, когда уровень продукта начинает сдвигаться. Температура, при которой поверхность продукта сдвинется на 1 мм от своего первоначального положения, принимается за температуру плавления продукта, соответствующую температуре его застывания.

Решение. По графику на оси координат находят точку, соответствующую температуре 149 °С, и из этой точки проводят прямую, параллельную оси абсцисс, до пересечения с вертикальной линией, отвечающей давлению 101,3 кПа. Получают точку А, которая легла на искомый луч. Затем от точки, соответствующей давлению 266,6 кПа, проводят вертикаль до пересечения с найденным лучом в точке В. Из точки В проводят горизонтальную линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения со шкалой температур в точке С. Эта точка дает значение искомой температуры кипения, равной 190 °С.

Карразерс и Дуглас выделили из сырой кувейтской нефти несколько индивидуальных ароматических углеводородов с поли-конденсированным ароматическим ядром. Методика выделения была следующей: масляную фракцию нефти 390—440° С экстрагировали ацетоном и фурфуролом, а полученные экстракты обрабатывали малеиновым ангидридом. Продукты конденсации ароматических углеводородов с малеиновым ангидридом разлагали натронной щелочью, а регенерированные углеводороды разделяли хроматографически и идентифицировали по температуре плавления и спектрам поглощения в ультрафиолетовой области. Были выделены кристаллические вещества в виде белых пластинок: образец одного вещества, имевший температуру плавления 154—156° С, соответствующую температуре плавления \ ,2-бензантрацена; образец второго вещества по температуре плавления близок к 4'-метил-1,2-бенз-антрацену , смешанная проба с которым не давала депрессии. Были выделены кристаллы трифени-лена в виде бесцветных игл , а также хризен. О выделении таких конденсированных ароматических углеводородов из сырой нефти до этого в литературе не сообщалось. Однако вопрос о том, не образовались ли эти углеводороды при высокотемпературной вакуумной перегонке сырой нефти, осуществленной для выделения целевой масляной фракции, в сообщении не освещается. Между тем высокомолекулярные компоненты высокосернистой кувейтской нефти должны подвергаться глубоким химическим изменениям при длительном нагревании уже при 350— 400° С.

Для определения давления насыщенных паров нефтепродукта при температуре Т поступают следующим образом. Откладывают на оси абсцисс температуру Т0, соответствующую температуре кипения нефтепродукта при атмосферном давлении Р0, и по этим величинам определяют положение точки В на графике. Через точку В и полюс А проводят прямую, которая и даст зависимость давления насыщенных паров от температуры для данного нефтепродукта. Теперь, чтобы найти давление насыщенных паров нефтепродукта Р при температуре Т, на построенной прямой АВ определяют точку С, отвечающую температуре Т. Ордината точки С и дает искомое давление насыщенного пара данного нефтепродукта при температуре Т. Таким же путем может быть найдена средняя температура кипения нефтепродукта Гср при давлении Р.