Главная -> Словарь

Температуры испытания

где а и b - постоянные коэффициенты, выбираемые из таблицы 1.2 в зависимости от применяемой жидкости и температуры испытаний.

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. da/ds= E" . В пределах упругой деформации da/ds = Е . В области площадки Е = 0. По мере роста s модуль упрочнения изменяется по сложной кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и е,- имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния . Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и

условий растяжения, природы металла, ориентации растяжения, скорости и температуры испытаний, и равна примерно 1О2. Таким образом, модуль упрочнения на стадии быстрого упрочнения примерно на два порядка больше, чем на стадии легкого скольжения. Высокая скорость упрочнения объясняется образованием большого числа коротких линий скольжения, дислокации которых создают скопление перед барьерами внутри кристалла. Такими барьерами могут барьеры Ломера-Коттерелла, обусловленные поперечным скольжением .

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т. е. da/ds . В пределах упругой деформации do/ds = Е. В области площадки текучести do/de = 0. По мере роста s модуль упрочнения da/ds = Е' изменяется по сложной кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. Заметим, что при соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения для данного металла, построенная с использованием инвариантных величин ai и Si , имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния . Как было показано выше, макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и

ным источником упрочнения являются дислокационные диполи , блокирующие перемещение дислокации. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть dc/de = Е' = const. Величина Е' не зависит от условий растяжения, скорости и температуры испытаний и равна примерно 1О2 G. Таким образом, модуль упрочнения на стадии быстрого упрочнения примерно на два порядка больше, чем на стадии легкого скольжения. Высокая скорость упрочнения объясняется образованием большого количества коротких линий скольжения, дислокации которых создают скопление перед барьерами внутри кристалла. Такими барьерами могут быть барьеры Ломера-Коттерелла, обусловленные поперечным скольжением . Критическое напряжение, при котором начинается стадия III, сильно зависит от температуры, поскольку поперечное скольжение требует термической активации. На стадии динамического возврата происходит массовое двои-

где А и с - константы, зависящие от свойств стали и температуры испытаний.

РИС. 102. Зависимость прочности на разрыв и температурного коэффициента линейного расширения от температуры испытаний силицированных графитов разных марок: 7 - АСГ-1; 2- СП-П; 3 - СГ-Т; 4 - СГ-М

Влияние температуры испытаний на ударную вязкость в значительной степени определяется способом производства стали.

Рис. 19. Зависимость ударной вязкости от температуры испытаний стали Ст.З и способа производства стали

Механические свойства стали ЗОХМ после закалки с 330° С и отпуска при 560° С в зависимости от температуры испытаний

На рис. 45 показано изменение предела прочности и относительного удлинения литой углеродистой стали марок 25Л—35Л в зависимости от температуры испытаний, а па рис. 46 показаны

При трении металлов их поверхностные слои разогреваются до значительных температур. Количество тепла, выделяющегося при трении, зависит от скорости скольжения, нагрузки на трущиеся поверхности, свойств металлов, из которых изготовлены детали и свойств смазки. При увеличении скорости скольжения или нагрузки увеличивается количество тепла, выделяемого в процессе трения, — повышается температура граничной пленки масла. При достижении критической температуры, характерной для каждого сорта смазки, граничная пленка теряет смазывающую способность. Происходит разрыв граничной пленки и резко увеличивается износ металлов. При постоянных значениях нагрузки и скорости скольжения аналогичная закономерность получается при повышении внешней температуры испытания, что видно из рис. 70 и 71.

Рис. 88. Изменение моторной испаряемости, рабочей фракции и лака в зависимости от температуры испытания

3.3.3. При достижении температуры испытания выключают регистрирующие приборы.

Баню вискозиметра наполняют водой, нагретой на 1—2° С выше температуры испытания.

3.1. Битум, нагретый на 2—3°С выше температуры испытания, наливают в цилиндр вискозиметра так, чтобы боковой штифт отвесно поставленного шарикового клапана был погружен в продукт до половины своего диаметра. Битумы необходимо наливать так, чтобы не образовывались пузырьки воздуха.

При достижении температуры испытания с погрешностью не более 0,5° С, убирают фарфоровую чашку из-под сточного отверстия вискозиметра и на ее место подставляют чистый сухой измерительный цилиндр так, чтобы при сливе продукт не разбрызгивался по стенкам цилиндра. Затем из цилиндра вискозиметра вынимают термометр, быстро приподнимают за стержень шариковый клапан и вешают его на край цилиндра или на специальный держатель.

3.3. Чашки с битумом устанавливают на горизонтальную решетку сушильного шкафа или вакуум-термостата, предварительно нагретого до температуры испытания. Температуру контролируют термометром, ртутный резервуар которого находится на высоте чашек.

Калориметрическое испытание разделяют на три периода: начальный, главный и конечный. Начальный период предшествует сжиганию навески бензина и служит для учета теплообмена калориметрической системы с окружающей средой в условиях начальной температуры испытания. Главный период, в течение которого происходит сгорание навески бензина, передача выделившейся теплоты калориметрической системе и выравнивание температуры всех ее частей. Конечный период служит для учета теплообмена калориметрической системы с окружающей средой в условиях конечной температуры.

Этот прибор распространен почти исключительно в Америке. Существенной частью прибора является цилиндрическая трубка А, заканчивающаяся выпускной трубкой, длина которой %" и диаметр 1,75 мм . ^Нижний конец трубки помещается внутри патрубка В, который можно закрыть пробкой и тем самым не позволить маслу войти в канал трубки истечения. Масло нали^ кается в сосуд А до верху; ето избыток попадает в кольцевой канал Б, окружающий верхнюю часть сосуда А. Таким образом при расширении масла от нагревания, при установке определенной температуры испытания, масло занимает автоматически всегда один и тот же объем. Весь сосуд окружен большой водяной

Например, для стали 09Г2С она уменьшается со 161,6 до 29,1 мм при снижении температуры испытания с +20 до -60°С.

На рис. 4.1 приведены кривые изменения механических свойств горячекатаной углеродистой стали обыкновенного качества группы А в зависимости от температуры испытания. Предел прочности при повышении температуры значительно снижается, поэтому для нагруженных деталей, оборудования и аппаратуры такую сталь применяют с ограничением по температуре. Для руководства по определению температурных границ применения стали СтЗ по допускаемым напряжениям можно пользоваться графиком рис. 4.2.