Главная -> Словарь

Температуры конденсации

Выделение изобутена из Б-Б-фракции . Прежде чем подробно рассматривать разделение парафинов и олефинов, которые могут содержаться во фракции С4, следует коротко остановиться на выделении изобутена экстракцией 65%-ной серной кислотой. Экстракция фракции С4 65%-ной серной кислотой проводится под давлением, гарантирующим протекание процесса в жидкой фазе. При этом образуются два слоя: нижний, состоящий из тореяг-бутилсерной кислоты и верхний — свободный от изобутена. При поддержании определенной температуры, концентрации кислоты и времени контакта можно практически количественно извлечь изобутен из верхнего слоя. Из mjiem-бутилсерной кислоты большую часть изобутена удается регенерировать разбавлением mpe/тг-бутилсерной кислоты, примерно до45%-ной крепости, водой и последующей отдувкой водяным паром. Освобождающийся при этом газ после промывки водой компримируется, конденсируется и подвергается ректификации под давлением.

В литературе описаны основы реакции пропилена с серной кислотой, в частности влияние давления, температуры, концентрации кислоты и продолжительности процесса. Особый интерес

частиц сравнительно небольших размеров наблюдается последующая их коагуляция, в результате чего в топливах образуются более крупные частицы. Большинство частиц имеет ярко выраженное кристаллическое строение . Коагуляция мелких частиц в более крупные значительно увеличивается при изменении температуры, концентрации, • алектрического поля и других факторов.

содержащую около 1 части метилциклопентана и 3 частей циклогексана. Галоидалюминий представляет собой обычный каталрхзатор . Безводный хлористый алюминий не катализирует реакцию, но при добавлении следов влаги реакция проходит уже при температуре 25°. Недавно Пинес и другие исследовали влияние времени контакта, температуры, концентрации реагентов, а также влияние алкилбромидсв как инициаторов конверсии метилциклопентана в циклогексан . Они нашли, что изомеризация не проходит при комнатной температуре с катализатором А1Вг3НВг в отсутствие цепного инициатора или ультрафиолетового облучения. Лучшим инициатором оказался етгеор-бутнлбромид. Скорость изомеризации стремится приблизиться к пределу спустя некоторое время; было найдено, что ото достижение уровня ускоряется с повышением температуры, вероятно, в связи с исчезновением цепного инициатора. При изменении концентрации emo/ьбутилбромида от 0,025 моля на 1 моль метилциклопентана до 0,105 моля изменялась концентрация циклогексана от 15 до Ш%. Присутстврю 0,14 моля бензола на 100 молей метилциклопентана полностью предотвращает реакции перегруппировки .

При гидроформилировании прямоцепочечных а-олефинов от пропилена и выше образуются два изомерных альдегида — нормальный и изомасляный, нормальный и изовалериановый альдегиды и т. д. Соотношение получаемых изоальдегидов зависит от температуры, концентрации, выбора растворителя и других условий процесса. В случае применения пропилена соотношение нормального и изомасляного альдегидов составляет примерно 2—2,5 : 1. При гидроформилировании изобутилена получается 96% 2-метилбутаналя-1, который при гидрировании дает первичный 2-метилбутанол.

При сульфировании нафталина образуется много изомерных суль-фокислот, которые используют, в частности, как сырье для азокра-сителей. Количество сульфогрупп в ядре и соотношение количеств изомеров в этом случае зависят также от температуры, концентрации агента сульфирования и продолжительности реакции. В случае использования для сульфирования 98%-иои H2SO4 при низких температурах образуется много а-нафталинсульфокислоты, а при высоких — , при 90—110°С и 2—5-кратном избытке олефина по отношению к гидропероксиду. В зависимости от летучести углеводорода-растворителя и олефина для поддержания реакционной массы в жидком состоянии может потребоваться давление до 5— 7 МПа. В этих условиях реакция имеет достаточно высокую скорость при количестве катализатора 0,001—0,005 моль на 1 моль гидропероксида, что позволяет пренебречь его регенерацией. В зависимости от температуры, концентрации катализатора и природы исходных реагентов время реакции изменяется от 0,3 до 2 ч.

Основной побочной реакцией при оксимировании является образование продукта самоконденсации циклогексанона-2 — цикло-гексилиденциклогексанона. Его выход растет с повышением температуры, концентрации циклогексанона и кислотности среды. По этой причине, а также с целью более полного превращения реагентов проводят оксимирование в две стадии. На первой используют избыток циклогексанона по отношению к гидроксиламину и во из-бежаниг побочной конденсации кетона поддерживают температуру »40°С. На второй стадии оксимируют остальной циклогексанон при избытке гидроксиламина, когда повышают температуру до 75—80СС, достаточной для предотвращения кристаллизации сырого оксима . Выход оксима при указанных условиях превышает 99%.

В практике математического моделирования процесса окислительной регенерации выявлению закономерностей выжига кокса на зерне катализатора уделяется серьезное внимание. Основной вопрос, интересующий исследователей,-какие перегревы возможны при регенерации зерен катализатора в зависимости от выбора начальных условий: массы отложившегося кокса, температуры, концентрации кислорода в газе и размера зерна. Другой важный вопрос-оценка влияния процессов переноса тепла и вещества в порах зерна на характер и скорость выжига кокса.

Равновесное содержание хлора в катализаторе при его эксплуатации зависит как от свойств носителя , так и от применяемых условий: температуры, концентрации водяного пара в циркулирующем ВСГ, а также количества хлорорганяческого соединения,, добавляемого к сырью. При постоянной температуре содержание хлора в катализаторе зависит от молярного отношения Н2О : НС1 в циркулирующем ВСГ.

Дымовые газы обычно не охлаждаются до температуры конденсации водяных паров, поэтому для практических расчетов пользуются низшей теплотой сгорания.

температуры ниже температуры конденсации дистиллята и испаряется затем в конденсаторе 1, создавая поток орошения в колонне. Избыточное тепло после компрессора снимается в холодильнике 3.

Так как индивидуальные составляющие нефтяных и природных газов имеют различные температуры конденсации, то при их охлаждении происходит следующее. При снижении температуры газа наступает момент, когда один из компонентов начинает конденсироваться. Естественно, что первым сконденсируется компонент, температура конденсации которого при его парциальном давлении в данной исходной смеси максимальна. Если предположить равномерное распределение компонентов в исходной смеси, то вначале выпадут в виде конденсата преимущественно компоненты с максимальным значением нормальной температуры конденсации. Углеводородные газы обладают одной важной особенностью: они растворяются в углеводородных жидкостях. Поэтому в жидкую фазу переходят не только те компоненты, которые должны конденсироваться при данных значениях температуры и парциального давления, но и другие, даже те, критическая температура которых значительно ниже температуры смеси в данный момент. Например, смесь, состоящая из 10% мол. метана и 90% мол. пропана в проточной системе может быть полностью сконденсирована при охлаждении до 10 °С при Р = 2,0 МПа. Таким образом, метан, критическая температура которого —82 °С, в присутствии пропана при 10 °С превращается в жидкость.

С увеличением содержания тяжелых компонентов в газе при условии проведения процесса при одной и той же температуре суммарные энергозатраты возрастают в основном за счет повышения расхода энергии на охлаждение. При этом энергозатраты на компримирование сырого и дожатие сухого газа несколько уменьшаются. При понижении температуры конденсации газа данного состава энергозатраты возрастают в основном за счет увеличения их на охлаждение сырого газа и дожатие остаточного газа из деэтанизатора.

Объем капитальных вложений в технологическую установку при оптимальном температурном режиме с увеличением содержания тяжелых компонентов в газе также возрастает в основном за счет повышения стоимости холодильного и колонного оборудования. При понижении температуры конденсации капитальные вложения также увеличиваются.

При расчете сделано допущение, что суммарный компонент Cj + N2 + O2 обладает свойствами метана, в том числе константы фазового равновесия равны константам метана. Константы равновесия определяли по методике NGPA. По результатам расчета были построены зависимости коэффициентов извлечения всех компонентов от температуры конденсации и давлений.

вызывает дополнительную конденсацию газолина, испаряя ча-частично в теплообменнике и под вакуумом рекуперированный газолин. Газ, сопровождающий пары газолина, для своего охлаждения до температуры конденсации газолина поглощает лишь небольшое количество выделяемого холода вследствие своей малой теплоемкости.

Водяной пар как теплоноситель используется главным образом в насыщенном состоянии — как высокого давления, так и отработанный от паровых машин и насосов. Преимуществом насыщенного водяного пара является его высокая теплота конденсации, поэтому для передачи даже большого количества тепла требуется сравнительно немного теплоносителя. Высокие коэффициенты теплопередачи при конденсации водяного пара позволяют иметь относительно малые поверхности теплообмена. Кроме того, постоянство температуры конденсации облегчает эксплуатацию теплообменников. Недостатком водяного пара является значительный рост давления, связанный с повышением температуры насыщения, что ограничивает его применение конечной температурой нагрева вещества 200—215° С. При более высоких температурах требуется высокое давление пара, и теплообменные аппараты становятся металлоемкими и дорогими.

Теплота сгорания характеризует способность бензина выделять при полном сгорании то или иное количество тепла. Теплота сгорания может быть отнесена к 1 кг или к 1 л топлива . Различают высшую и низшую теплоту сгорания. При определении высшей теплоты сгорания учитывают тепло, выделившееся при конденсации воды, которая образовалась за счет сгорания водорода, входившего в состав углеводородов бензина. При определении низшей теплоты сгорания это тепло не учитывается. В двигателях внутреннего сгорания температура отработавших газов выше температуры конденсации водяных паров, поэтому важно знать низшую теплоту сгорания. От теплоты сгорания зависит дальность полета самолета при одном и том же количестве заправленного бензина, и для современных авиационных бензинов она составляет 43100-44000 кДж/кг. Проверка этого показателя обязательна при приемо-сдаточных испытаниях каждой партии авиационного бензина. В последние годы в связи с использованием в качестве базового компонента высокоароматизированного бензина каталитического рифор-минга возникли некоторые сложности в обеспечении требований ГОСТ 1012-72 по удельной теплоте сгорания, поэтому норма была снижена до 42920 кДж/кг .

В двигателях внутреннего сгорания температура выходящих газов выше температуры конденсации водяных паров, поэтому при/ расчетах пользуются значением низшей теплоты сгорания. Величина высшей теплоты сгорания для бензинов обычно больше низшей примерно на 600 ккал/кг.

Рассмотрим второе слагаемое — . Поступающий в аппарат перегретый водяной пар необходимо охладить до температуры конденсации. Водяной пар поступает в аппарат в смеси с парами нефтепродуктов. Как и для любой системы,состоящей из двух и более компонентов, давление паров нефтепродуктов в присутствии водяного пара при прочих равных условиях понижается , а температура конденсации каждого компонента в смеси всегда ниже, чем температура паров на входе в аппарат. Обычно в смеси бензиновых и водяных паров температура конденсации водяного пара равна примерно 80° С. Известно, что теплоемкость воды равна 1 ккал/кг • град, а водяного пара примерно 0,5 ккал/кг • град, т. е. для охлаждения 1 кг водяных паров до температуры их конденсации tK необходимо отнять тепла 0,5 ккал на 1 кг водяного пара.