Главная -> Словарь

Температуры обеспечивающей

Очень низкая температура застывания полисилоксанов и малая зависимость вязкости от температуры объясняется малой поляр-.ностью этих соединений, и, следовательно, малыми силами меж-молекулярног'о взаимодействия, намного меньшими, чем даже у такого молекулярного полимера, как полиизобутилена.

При повышении температуры десорбции мОжно использовать растворители с низкой адсорбируемостью, в том числе и применяемые для растворения разделяемого продукта. Однако глубина десорбции этими растворителями меньше. Производят десорбцию и водяным паром. Активация десорбции при повышении температуры объясняется усилением движения адсорбированных молекул вплоть до разрыва связи между молекулами адсорбента и адсорбированного вещества. Процесс десорбции применяют при регенерации адсорбента после адсорбционной очистки или для выделения адсорбированного компонента при разделении. Однако указанные выше методы десорбции нельзя применять при регенерации адсорбента после очистки или разделения высококипящих нефтяных фракций, так как при этом на поверхности адсорбента остаются смолистые вещества и полицнклические ароматические углеводороды, обладающие наибольшей адсорбируемостью. Последние удаляют с поверхности адсорбента выжиганием.

Таким образом, с повышением концентрации воды и метанола в ВМС усиливается процесс коррозии металлов, причем максимальная коррозия наблюдается при 40°С, т.е. в жидкой фазе. Уменьшение коррозии при дальнейшем увеличении температуры объясняется снижением при повышении температуры концентрации растворенного в воде кислорода-диполяризатора электрохимической коррозии. Сильная коррозия металлов, контактирующих с ВМС, требует разработки эффективных антикоррозийных присадок. Это позволяет в дальнейшем расширить область применения ВМС как топлива для ДВС.

по его возрастающей плотности. Снижение выхода кокса с повышением температуры объясняется улучшением условий испарения и десорбции промежуточных продуктов уплотнения с поверхности катализатора и переходом их в продукты, уходящие из реактора.

Это подтверждается и закономерностями из облаете низкотемпературного обессеривания. Так, предварительное прокаливание при температурах выше 700°С, вызывающих относительно небольшое упорядочение структура, значительно замедляет процесс гидроочистки кокса Г68,69 J. В процессе обессеривания кокса с использованием солей я оснований щелочноземельных металлов С703 оптимальные температуры так же низки . Снижение интенсивности процесса с повышением температуры объясняется усилением усадочных явлений fl углеродной матрице, уменьшающих размеры транспортных каналов и способствующих образованию замкнутых пор, упорядочением, уплотнением, повышением прочности углеродной матрида, пассивацией ее, что препятствует разрушению углеродной матрицы и диффузии реагентов* избирательно разрушающих сернистые соединения кокса.

Такое изменение температуры объясняется выделением тепла при окислении и превышении скорости выделения тепла над скоростью теплоотвода.

При температурах от 400 до 450 °С* равновесная и экспериментальная линия параллельны, а при температурах 450°С экспериментальная линия проходит выше равновесной . Разный характер изменения констант от температуры объясняется тем, что до 450 °С диоксид углерода образуется в основном по реакции 6.8, а выше 450 °С он получается и по другим реакциям, например, по реакции 6.9 .

* Падение производительности насоса о понижением температуры объясняется вое-растанием вязкости топлива.

Исследования влияния рабочей температуры показали, что с повышением температуры производительность по н-парафинам возрастает, а производительность молекулярных сит уменьшается . Под производительностью в данном случае 'принимается количество н-парафинов, получаемое на 100 г молекулярного сита в час. Уменьшением производительности считается уменьшение производительности н-парафинов за единицу времени. Увеличение производительности цеолитов при повышении температуры объясняется увеличением скорости адсор-бции. Однако при температурах выше 400° С производительность уменьшается, так как развиваются реакции крекинга. Для исследованного сырья оптимальным является интервал температуры .370—390° С.

* Падение производительности насоса с понижением температуры объясняется возрастанием вязкости топлива.

Водородсодержащий газ каталитического риформинга имеет концентрацию по водороду не более 76% . Для его концентрирования наиболее эффективно использование глубокого охлаждения газа до низких температур с последующей ступенчатой конденсацией углеводородной смеси . Схема установки для концентрирования водородсодержащего газа приведена на рис. V-30. В состав установки входят две основные секции: .предварительного охлаждения и криогенная. В секции предварительного охлаждения водородсодержащий газ охлаждается до минус 40 °С сначала в рекуперативных теплообменниках и затем в аммиачных испарителях. В криогенной секции газ охлаждается до температуры, обеспечивающей получение -водорода требуемой чистоты. Хладоагентами служит метан-этановая фракция и в конце тю ходу газа через теплообменники — в основном метановая фракция после дросселирования до 0,15 МПа, а также водород концентрации 95% .

Кислоты из сырьевой емкости 6 насосом 8 и свежий водород компрессором 3 сжимаются до 300 am и подаются в систему высокого давления. Смесь кислот и водорода проходит подогреватель 9, где нагревается за счет тепла отходящих продуктов гидрирования. Для окончательного подогрева до требуемой температуры смесь проходит трубчатую печь 10 и далее поступает в колонну гидрирования 11. Схемой предусматривается возможность раздельного нагрева кислот и водорода. В этом случае кислоты непосредственно направляются в колонну гидрирования, а циркуляционный водород нагревается в печи до более высокой температуры, обеспечивающей нагрев реакционной массы в колонне гидрирования до 230—240° С. При таком варианте подачи сырья снижается коррозия трубопроводов и нагревательных труб печи, что позволяет изготавливать их из менее качественных сталей. В колонне гидрирования смесь кислот и водорода проходит сверху вниз через слой катализатора, расположенного на тарелках

Битумохранилища возводят из бетонных тлит «а вместимость от 250 до 3000 т -в зависимости от назначения . Битумохранилище имеет в плане форму прямоугольника. Фронт слива располагают вдоль длинной стороны битумохранилища. Для приема битума из «овшей бункеров в стенах хранилища имеются о'ша. Типовое битумохранилище состоит из основной части хранилища и 'приямка, разделенных шиберным затвором. Выгружаемый битум попадает в хранилище по щитам загрузочного проема. Хранилища оборудованы донным подогревом с помощью тара, электронагревателей, горячих дымовых газов или жидких теплоносителей. Битумохранилища заглублены, пол имеет уклон к приямку. Для отбора из хранилища битум разогревают в основной части до температуры, при которой битум самотеком 'поступает в приямок , где его дополнительно нагревают до температуры, обеспечивающей откачивание битума из хранилища насосом . Поддержание в основной части хранилища пониженной температуры уменьшает потери тепла через поверхность битума. Дальнейшее снижение энергетических затрат.«а разогрев битума достигается размещением нагревателей вблизи поверхности битума, т. е. дальше от пола битумохранилища. В этом случае битум можно откачивать, не разогревая всю массу , но полезная емкость хранилища при этом уменьшается и тем значительнее, чем выше установлены нагреватели.

4) циркуляции катализатора и разогрева системы реакционно-регенерационного узла до температуры, обеспечивающей загорание впрыскиваемого топлива в регенератор;

Прокаливание нефтяного кокса проводится" с целью придания ему высокой плотности, низкого электрического сопротивления, малой реакционной способности и достаточной механической прочности. Прокаленный кокс используют в цветной металлургии для изготовления анодов, катодов и графитированных электродов. Сущность прокаливания заключается в нагревании кокса до температуры, обеспечивающей глубокое протекание процесса дегидрирования и образование упорядоченной структуры углеродистого остатка. Установки прокаливания нефтяного кокса целесообразно строить па месте его производства и комбинировать с установками замедленного коксования.

При регенерации моторных масел, не содержащи моющих присадок, в схему очистки дополнительн включают стадию отгонки горючего, осуществляемой д или после адсорбционной очистки. Если в моторно масле для двигателей внутреннего сгорания содержатс моющие присадки, это масло дополнительно обрабатывают поверхностно-а))) тивными коагулянтами. Для удаления из масла оста1 ков горючего применяют установки ВИМЭ-2 и РМ-50-6! В установке ВИМЭ-2 отработанное масло, предвар) тельно подвергнутое отстаиванию, нагревают в электр))) ческой лечи до температуры, обеспечивающей ишареш горючего, и подают в испаритель, откуда пары горюче! отводятся, а масло поступает на контактную очистку фильтрование. В установке РМ-50-62 предусмотрена д