Главная -> Словарь

Температуры предварительного

Показано , что удельная поверхность платины в Pt/C существенно зависит от температуры предварительной термической обработки угля, использованного в качестве носителя. При этом меняется и активность катализатора в реакции Cs-дегидроциклизации изооктана, причем по-разному в зависимости от способа нанесения платины. Так, при приготовлении Pt/C по способу, описанному в работе , оптимальной температурой предварительной обработки угля является 300°С. Однако для Pt/C, полученных пропиткой угля раствором H2PtCl6 с дальнейшим восстановлением водородом, наиболее благоприятным оказалось предварительное прокаливание угля при 1400 "С.

Рис. 2. Зависимость концентрации кислотных бренстедовских центров в цеолитах от температуры предварительной обработки , а также каталитической активности в реакции крекинга изопропилбензола от температуры

приводит к большей селективности образования цис-бутена-2 из бутена-1. Однако степень превращения бутена-1 на таких катализаторах меньше, чем на чистой окиси алюминия .

Для цеолитов типа Y с трехвалентными катионами, например редкоземельными, наблюдаются закономерности, несколько отличные от изложенных . На рис. 3.8 показано изменение числа кислотных ОН-групп в а-полостях образцов цеолитов NH4Y, HY и REHY в зависимости от температуры предварительной термической обработки. Для цеолита типа Y в редкоземельной обменной форме наблюдается два максимума на кривой, которые соответствуют диссоциации первой и второй молекул воды, гидра-тирующих обменный катион .

с указанным измельчением выявлена отчетливая зависимость получаемой удельной поверхности от температуры предварительной термообработки кокса. Причем, наибольшая величина удельной поверхности соответствует температуре 700 °С. В этом случае измельчение происходит преимущественно по телу кокса, завися от его строения, т.е. от микроструктуры. Интенсивное измельчение приводит в конечном счете к ухудшению графитируемости материала, в результате чего материал получается пониженной теплопроводности и высокого электросопротивления. , '

мости , определяли аниаомет-ричность коксовых частиц, имея ввиду, что последняя должна влиять на фактор формы частиц и их коэффициент сопротивления. Было установлено, что анивсметричность коксовых частиц не зависит от их размера и температуры предварительной карбонивацин. Прячем, анизометричнооть игольчатого кокса ваметно выше, чем у рядовых коксов, что видно ив приведенной ниже таблицы,

Отсутствие однозначного влияния температуры предварительной термообрпботки свидетельствует, что на процесс до 1300°С в изученных условиях не оказывают существенного влияния автогидро-очистка или предварительные превраяенкя сераорганических соедине-ний.

На рис. 1.18,а показана зависимость выхода изопентана от температуры обработки катализатора воздухом . Как видно, на всех исследованных катализаторах с повышением температуры обработки цеолита выход изопентана растет. Наиболее сильный рост активности наблюдается для цеолита NaY. До температуры предварительной обработки 300 °С этот катализатор практически не проявляет активности в реакции гидрирования. При дальнейшем повышении температуры выход изопентана растет и при 550 °С достигает 63%.

Близкие к этому закономерности наблюдались также в гидрировании бензола . Активность катализатора NaM увеличивалась с повышением температуры предварительной обработки цеолита воздухом и проходила через максимум в зависимости от температуры обработки водородом . Максимум на зависимости активности катализатора в реакции гидрирования бензола от температуры его обработки водородом наблюдался не только в случае NaM, но и при использовании в качестве катализатора NaY . Причем, как видно из последнего рисунка, эффект активации NaY водородом зависит также от давления. Наиболее сильное увеличение активности наблюдается при проведении термообработки в водороде при 0,1 МПа. С повышением давления эффект ослабевает, так что при обработке при 3 МПа катализатор имеет практически такую же активность, как и не обработанный предварительно водородом.

Несколько иная закономерность наблюдалась во влиянии водорода на каталитическую активность NaX в реакции гидрирования бензола . В этом случае с ростом температуры предварительной обработки катализатора водородом в диапазоне 160—400 °С его активность плавно снижалась , т.е. здесь отсутствует максимум, наблюдавшийся на других цеолитах в области 250-300 °С.

Исследовано влияние продолжительности обработки цеолита NaX водородом . Как видно из полученных данных, с повышением температуры предварительной обработки, а также и температуры реакции, увеличивается эффект отравляющего действия водорода. Так, если при 160 °С за 5 ч обработки водородом выход циклогексана понизился с 7 до 5%, то при 250 °С после трехчасовой обработки выход упал с 40 до 15%.

повышение температуры предварительного подогрева нефтяного сырья путем более широкого использования тепла вторичных источников с учетом перехода на трехпоточное движение нефти;

Первая ректификационная колонна. В проектах температура предварительного подогрева нефти в теплообменниках принята равной 200 °С, а температура полуотбензиненной нефти 225 °С. Фактически температура подогрева нефти была 160—180 °С, а на входе в печь атмосферной части не превышала 170—200°С. Более низкая температура подогрева нефти в теплообменниках, чем предусмотрено проектом, обусловлена увеличением в 1,3—1,4 раза пропускной способности установок при сохранении поверхности сырьевых теплообменников на проектном уровне. С целью снижения сопротивления движение нефти в теплообменниках осуществляется тремя и четырьмя потоками вместо двух, предусмотренных проектом. Это позволило снизить давление на сырьевом насосе. Снижение температуры предварительного подогрева нефти вызвало необходимость повысить тепловую нагрузку печей, что связано с дополнительным расходом топлива. Согласно проектам, на установках АВТ производительностью 1,0 и 2,0 млн. т/год сернистой нефти избыточное давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 2,0 кгс/см2. На действующих заводах давление сохраняется на уровне 2—2,5 кгс/см2.

Некоторые особенности имеются при изготовлении обечаек из стали 12ХМ. При газокислородной резке необходим предварительный подогрев металла до температуры 250—300° С, в противном случае в кромках реза при охлаждении образуются трещины глубиной 1,5—2 мм. Допустимый перепад температуры предварительного подогрева по толщине листа при резке не должен превышать 60° С. Минимальная температура подогрева листа при резке со стороны, противоположной нагреву, 200° С. После

Количество циркулирующего между реакюром и регенератором катализатора зависит от мощности установки, температуры предварительного нагрева и качества сырья, температуры реакции, глубины крекинга сырья и других условий.

За счет повышения температуры предварительного нагрева сырья перед контактированием его с катализатором на некоторых .действующих установках флюид была снижена циркуляция ката-

актор сырья и катализа-^ тора7 те йпёрЯТу'ры й^ активности регенерированного катализатора, физико-химических свойств, температуры и степени предварительного испарения сырья, а также от объемной скорости. .Обычно тем-_ дерагуру процесса крокин-га регулируют или путем изменения степени нагрева_ катализатора в регенера-~ торе, или путем изменения крагнос!и циркуляции ~гт— твлязатора. В отдельных случаях температурный Рис- "• Результаты фднократного кре-ПРЖСТМ ПРЯКТППЯ ПРГУТГИ кинга солярового дистиллята на пилон режим реактора регули- ной установке термофор.

руют путем изменения температуры предварительного нагрева сырья.

Температуру крекинг-процесса можно регулировать изменением степени нагрева катализатора в регенераторе, кратности циркуляции катализатора или температуры предварительного нагрева сырья.

Температуру регенерации можно регулировать как изменением условий проведения процесса , так и путем отвода тепла через расположенные внутри регенератора змеевики или выносные холодильники катализатора.

3) годовую экономию топлива за счет увеличения температуры предварительного нагрева сырья.

Увеличение количества тепла, сообщаемого вакуумному отгону с повышением температуры предварительного подогрева на 20° С, составит