Главная -> Словарь

Температуры соответствующей

Исходное сырье после нагрева в теплообменниках поступает в нижнюю секцию колонны К-3. Она разделена на 2 секции полуглухой тарелкой, которая позволяет перейти в верхнюю секцию только парам. Продукты конденсации паров крекинга в верхней секции накапливаются в аккумуляторе внутри колонны. Потоки тяжелого и легкого сырья, отбираемые соответственно с низа и из аккумулятора К-3, подаются в змеевики трубчатых печей П-1 и П-2, где нагреваются до температуры соответственно 500 и 550 °С и далее поступают для углубления крекинга в выносную реакционную ка — меру К-1. Продукты крекинга затем направляются в испаритель высокого давления К-2. Крекинг-остаток и термогазойль через ре — Аукционный клапан поступают в испаритель низкого давления К-4, а газы и пары бензино-керосиновых фракций — в колонну К-3.

При смесеобразовании в поршневых ДВС, как правило, происходит неизотермическое испарение, когда температуры испаряющегося топлива и среды не равны. При этом могут быть два вида испарения: низкотемпературное, когда температура среды ниже температуры кипения топлива, и, следовательно, СР, v/Lvl . Низкотемпературный режим характерен для испарения капель и пленки топлива во впускных трубопроводах в двигателях с внешним смесеобразованием .

Введем обозначения: / — длина труб или корпуса; ат, ак — температурные коэффициенты линейного расширения соответственно труб и корпуса; Ет, Ек — модули упругости материала соответственно труб и корпуса; /\, FK — площади поперечного сечения соответственно всех труб и корпуса; /т, t,. — температуры соответственно труб и корпуса.

Приводимые в указанных таблицах значения удельных теплосодержаний для жидкости представляют количество тепла в килокалориях, которое необходимо затратить для нагрева 1 кг воды от 0° С до данной температуры; соответственно удельное теплосодержание пара — количество тепла в килокалориях, которое необходимо затратить для превращения 1 кг воды, имеющей температуру 0° С, в водяной пар с температурой t° С.

где tu и tK — температуры соответственно начала и конца кипения нефтяной фракции.

245 °С, с образованием триметилпентанов 400 °С, диме-тилгексанов 470 °С; при давлении 50 ат температуры соответственно равны 225, 375 и 440 СС.

Видно, что при увеличении объемной скорости снижается выход продуктов гидрокрекинга и коксообразования, растет средняя температура процесса, необходимая для поддержания глубины ароматизации на постоянном уровне. Обращает на себя внимание рост селективности риформинга при интенсификации процесса за счет одновременного увеличения объемной скорости и температуры. Так, при увеличении объемной скорости от 2,5 до 5,0 ч-1 и температуры соответственно с 510 до 530 °С выход риформинг-бензина с содержанием 75% ароматических углеводородов возрос на 1,8% .

Возможность самопропарки катализатора при прокалке в сухом воздухе была показана следующим путем . Две пробы одного и того же катализатора нагревали с 565 до 950 °С при скорости повышения температуры соответственно 1 и 5°С/мин. Влияние скорости нагревания на спекание катализатора показано ниже:

где Dm — количество греющего пара в кг/ч; GKm — количество уходящего раствора в кг/ч; Wm — количество выпариваемой воды в кг/ч; Н,п — энтальпия греющего пара в ккал/кг; НК1П — энтальпия конденсата, численно равная температуре конденсата, в °С; Яв п — энтальпия вторичного пара в ккал/кг; сн m , скт — теплоемкости соответственно поступающего и уходящего растворов в ккал/; iHm, tKtn — температуры соответственно поступающего и уходящего растворов в °С; х^ m — концентрация уходящего раствора в вес. %; Qnm — тепло, теряемое аппаратом в окружающую среду, в ккал/ч. Применение уравнений и к каждому корпусу в от-

f, и t2 — температуры соответственно в реакторе и регенераторе, К;

При изучении электрофизических 'параметров тяжелых остатков нефтей уже нельзя говорить о существовании участков прямых на графике зависимости In о от 1/7'. Зависимость становится существенно нелинейной. Линейность обнаруживается лишь при достаточно больших температурах. Это показывает, что электрофизические параметры чувствительны к структурным изменениям, связанным с ростом температуры. Соответственно, они могут служить индикатором фазовых переходов в НДС в нефтяных дисперсных системах. Значения энергий активации для мазутов существенно больше. Например, для мазута арланской нефти энергия активации электрической проводимости составляет 43 кДж/моль, смеси западно-сибирских — 50 кДж/моль, мангышлакской — 73 кДж/моль.

Однократная перегонка осуществляется испарением или дросселированием жидкой смеси. На рис. 1-21 показаны варианты схемы процесса однократной перегонки. При однократном испарении исходную жидкую смесь непрерывно подают в подогреватель 1, где она нагревается до заданной температуры, соответствующей определенной доле' отгона смеси при фиксированных значениях давления и температуры, затем парожидкостная смесь поступает в адиабатический сепаратор 2, где паровая фаза отделяется от жидкой. Пары конденсируются и охлаждаются в конденсаторе 3 и в виде дистиллята поступают в емкость 4. Дистиллят из емкости и остаток из сепаратора после охлаждения непрерывно отводятся с установки.

Для тяжелых масляных фракций нефти, отбензиненной нефти и остатков пересчет температур выкипания 30 или 50% отгонов по кривым ОИ с одного давления на другое в пределах давлений меньше 0,1 МПа может быть произведен при помощи графика, изображенного на рис. 1-32 . Если абсцисса точки пересечения кривых ОИ и ИТК. находится в пределах 30—50% отгонов, то, очевидно, пересчет температуры, соответствующей указанной выше точке пересечения кривых, с атмосферного на пониженное давление может быть выполнен также при помощи рис. 1-7 и 1-8 .

4.4. Для определения температуры, соответствующей заданному проценту отгона, отмечают температуру и остаточное давление в момент, когда количество дистиллята в миллилитрах в вакуумном приемнике численно равно заданному проценту отгона.

Устанавливают окончательно степень сжатия так, чтобы показание потенциометра не отличалось больше чем на 1,0° от стандартной температуры, соответствующей установленной степени сжатия по линии стандартных тем-лератур.

На нефтеперерабатывающих заводах большое распространение получили конденсаторы-холодильники, в которые поступает смесь нефтяных и водяных паров, причем нефтяные пары находятся в насыщенном состоянии, а водяные пары — в перегретом. Для таких конденсаторов-холодильников различают следующие основные зоны: Зона I. Частичная конденсация нефтяных паров до температуры, соответствующей началу конденсации водяных паров. Зона II. Совместная конденсация нефтяных и водяных паров. Зона III. Охлаждение конденсатов.

Экономичность адсорбционного разделения в промышленности в значительной степени зависит от режима процесса десорбции — регенерации, так как значительная часть энергозатрат процесса относится к стадии десорбции — регенерации .

На нефтеперерабатывающих заводах большое распространение имеют конденсаторы-холодильники, в которые поступает смесь нефтяных и водяных паров, причем нефтяные пары находятся в насыщенном состоянии, а водяные пары — в перегретом. Для таких конденсаторов-холодильников различают следующие основные зоны: 1) частичной конденсации нефтяных паров до температуры, соответствующей началу конденсации водяных паров; 2) совместной конденсации нефтяных и водяных паров; 3) охлаждения конденсатов.

Вторая ступень. Рафинатиый раствор Р3 смешивают с экстрактным раствором ЭК-2 и нагревают до температуры, соответствующей температуре середины колонны. В дальнейшем все операции повторяют. Полученный во второй ступени экстрактный раствор ЭК-4 используют в качестве растворителя первой ступени экстракции цикла III, а рафинатный раствор Р4 обрабатывают чистым растворителем в третьей ступени очистки.

При выделении индивидуальных нормальных парафинов из нефтяного сырья исходят из верхнего температурного предела комплексообразования — максимальной температуры, при которой данный углеводород еще может образовать комплекс с карбамидом. Температуры, соответствующей верхнему пределу комплексообразования, достигают постепенным охлаждением реакционной смеси, нагретой до температуры, при которой комплекс не образуется . Основным компонентом любой смеси считается нормальный парафиновый углеводород максимальной молекулярной массы или с максимальным числом атомов углерода в молекуле, который и выделяется из данной смеси . Любой другой компонент

41. Артамонов В.Г., Петрова Т.П. Способ определения температуры, соответствующей начальной стадии разложения прозрачных жидкостей. Авт. свидетельство № 5О4104 .

Исходный газ сжимали, освобождали от ацетилена неполным гидрированием при определенном давлении, сушили, охлаждали до температуры, •соответствующей данному давлению, и вводили в метановую колонну. Дальнейший ход разделения газов с получением этилена, этана, пропена и пропана показан на схеме.