Главная -> Словарь

Температуры теплоносителя

ратуры и давления; реальных газов—от давления. Экспериментально установлено, что для небольшого интервала низких температур изменение теплоемкости газа незначительно, вследствие чего для приближенных расчетов относительно малым изменением теплоемкости пренебрегают. Кроме факторов давления и температуры, теплоемкость многокомпонентной жидкости зависит и от количественного содержания растворенного вещества.

В случае реальных газов или газо-жидкостных систем для более точного вычисления производных целесообразно использовать экспериментальные данные по зависимости давления и объема газа от температуры. При отсутствии данных изобарная теплоемкость ср может быть определена из термодинамического соотношения :

Теплоемкость — отношение количества теплоты, сообщаемой топливу в процессе, к изменению его температуры. Теплоемкость вещества в разных процессах изменения его состояния может меняться от положительного значения до отрицательного . Для адиабатического процесса теп-

С изменением температуры теплоемкость топлив в жидкой фазе изменяется по уравнению:

С .повышением температуры теплоемкость жидких углеводородов' повышается, с увеличением плотности и молекулярной массы — уменьшается. Для ароматических углеводородов с увеличением молекулярной массы и плотности характерно возрастание теплоемкости.

Зависимость отношения удельной теплоемкости ся паров при давлении л и удельной теплоемкости с0 при атмосферном давлении от приведенных параметров давления и температуры показана на рис. 1-52. При понижении приведенной температуры теплоемкость паров возрастает и, как видно из рис. 1-52, может в 10 и более раз превышать значение теплоемкости при атмосферном давлении. При повышении приведенного давления теплоемкость возрастает до некоторого максимума, затем уменьшается, или остается практически постоянной.

С повышением температуры теплоемкость жидких углеводородов повышается, с увеличением плотности и молекулярной массы — уменьшается. Для ароматических углеводородов с увеличением молекулярной массы и плотности характерно возрастание теплоемкости.

Зависимость отношения удельной теплоемкости сл паров при давлении я и удельной теплоемкости с0 при атмосферном давлении от приведенных параметров давления и температуры показана на рис. 1-52. При понижении приведенной температуры теплоемкость паров возрастает и, как видно из рис. 1-52, может в 10 и более раз превышать значение теплоемкости при атмосферном давлении. При повышении приведенного давления теплоемкость возрастает до некоторого максимума, затем уменьшается или остается практически постоянной.

Факторы текстуры и пористости для данного материала с достаточной точностью могут быть приняты независящими от температуры. Теплоемкость с повышением температуры сначала растет по мере возбуждения все более "жестких" колебаний кристаллической решетки, а затем стремится к постоянной величине, определяемой законом Дюлонга и Пти.

Удельная теплоемкость практически одинакова для различных битумов. Она увеличивается с повышением температуры: изменение теплоемкости битумов различной консистенции на 1 °С равно 0,00032—0,00078 кал/ . Наличие твердых парафинов в битуме способствует повышению теплоемкости и нарушению линейной зависимости теплоемкости от температуры. Теплоемкость смесей битумов с минеральными материалами можно рассчитать по правилу аддитивности.

Скорость распространения фононов определяется упругими ; свойствами кристаллической решетки. Для монокристалла графита в направлении оси а скорость фононов 8а — 1,23- 10е см/с, а в направлении оси с vc = 3,9- 105 см/с. Эта величина слабо меняется с изменением температуры. Поэтому характер температурной зависимости теплопроводности определяется соотношением величин теплоемкости и средней длины свободного пробега фононов и их изменением с изменением температуры. Теплоемкость графита увеличивается с ростом температуры и затем достигает определенной величины, определяемой законом Дюлонга и Пти. Длина свободного пробега фононов зависит от нескольких факторов и может изменяться в широких пределах. Средний свободный пробег складывается как минимум из двух компонентов согласно соотношению 1/L = 1//1-+ 1//2, где /i — средний свободный пробег фо-нона, связанный с рассеянием на собственных колебаниях решетки

При однократной перегонке высококипящих остатков в вакууме возможны осложнения, обусловленные использованием аппарата ОИ. Рекомендуется поддерживать постоянной скорость подачи сырья «400 мл/ч, для того чтобы обеспечить время пребывания жидкой фазы в испарителе от 19 до 70 мин в зависимости от доли отгона. Состояние равновесия следует считать достигнутым при совпадении температур жидкой и паровой фаз и температуры теплоносителя в бане с заданной точностью ±1 — 2%. Максимальные колебания давления в системе не должны быть более 1,33 гПа, возможные изменения доли отгона составят при этом не более 1,5 — 1,7% . Надежность экспериментальных данных однократного испарения смесей следует косвенно проверять по непрерывному характеру изменения некоторых свойств паровой и жидкой фаз в зависимости от доли отгона, а именно: плотности, молекулярной массы и коксового числа .

2. В низ колонны подается горячая струя стабильного продукта, , а также Э. М. Сульман ; необходима проверка этого предложения в проточных условиях.

Объемный коэффициент теплопередачи между движущимся слоем теплоносителя и сырьем чрезвычайно велик и достигает 150— 700 тыс. ккал/**. Температуры теплоносителя и сырья или теплоносителя и воздуха выравниваются чрезвычайно быстро и в условиях промышленных установок этот процесс обычно завершается на протяжении всего нескольких сантиметров высоты аппарата. На рис. 16 приведена схема выравнивания тем-

Вследствие высокой температуры теплоносителя образующиеся продукты разложения быстро удаляются с его поверхности. Часть тяжелых крекинг-продуктов не успевает ни разложиться на более легкие фракции, ни образовать дополнительных смолисто-коксовых отложений на частицах теплоносителя, т. е. удаляется из зоны реакции в виде паров вместе с другими продуктами разложения. Поэтому по фракционному составу жидкие продукты непрерывного коксования, как правило, тяжелее, чем полуперподического и периодического.

где Ji и Т2 — начальная и конечная температуры теплоносителя.

высокой температуры теплоносителя с развитой поверхностью к сырью они характеризуются гораздо большей теп-лонапряженностью в зоне реакции.

I — средние арифметические значения температуры теплоносителя; ДР — при" нятый перепад давления по ходу данного теплоносителя; определяется на основе-соображении технологического порядка.