Главная -> Словарь

Температура нагреваемого

Бал прогревают горелкой № 6 или № 7, которую все время перемещают по площади нагрева. Температура нагреваемой части вала не должна превышать 500—550° С. Длительность прогрева устанавливают в зависимости от величины прогиба и диаметра вала. Ориентировочное время нагрева для правки валов одной горелкой № 7 приведено в табл. 23.

В промышленности применяют трубчатые печи с поверхностью нагрева радиантных труб 15—2000 м2. Теплопроизводительность трубчатых печей составляет от 0,12 до 240 МВт, а производительность по нагреваемой среде достигает 8-105 кг/ч. Температура нагреваемой среды на входе и выходе из печи в зависимости от технологического процесса изменяется в широком диапазоне — от 70 до 900 °С, а давление — от 0,1 до 30 МПа.

в трубчатых печах, где температура нагреваемой среды постоянна и, кроме того, все трубы получают одинаковое количество тепла , например печи типа ДС и ВС, ф3 = 1,0;

где п — число труб экрана; 9Д — допускаемая температура стенки труб, определяемая из условия прочности, °С; ti — температура нагреваемой среды в трубе, °С; ai2 — коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к нагреваемой среде, Вт/.

Номер но схеме Наименование аппарата и потери Количество переданного тепла, ГДж/ч Температура греющей среды, Температура нагреваемой среды, °С Тепло-напряженность поверхности, Вт/м2

ждаемая жидкость . В данном примере температура ох'лаждаемой жидкости понизилась, как и в первом случае, с 280° до 100°, а температура нагреваемой жидкости повысилась с 20° до 160° . Кроме того, как видно из графика, разность температур обменивающихся теплом жидкостей при

случая шахматного расположения труб. Температура нагреваемой воды принята равной 170 °С.

В промышленности применяют трубчатые печи с поверхностью нагрева радиантных труб 15 — 2000 м2. Теплопроизводительность трубчатых печей различных конструкций изменяется от 0,12 до 240 МВт, а производительность по нагреваемой среде достигает 8-Ю5 кг/ч. Температура нагреваемой среды на входе и выходе из печи в зависимости от технологического процесса изменяется в диапазоне от 70 до 900 °С, а давление — от 0,1 до 30 МПа. Для трубчатых печей КПД колеблется в пределах от 0,65 до 0,85.

где ф! — коэффициент неравномерности нагрева трубы по окружности; ф2 — то же, по длине трубы; Гдоп — допустимая температура внутренней стенки трубы; Т — температура нагреваемой среды; а — коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости.

где Т — температура нагреваемой жидкости в любой момент времени. 30—844 465

где ф))) — коэффициент неравномерности нагрева трубы по окружности; Ф2 — то же, по длине трубы; Тй0л — допустимая температура внутренней стенки трубы; Т — температура нагреваемой среды; а — коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости.

i — температура нагреваемого потока в ° С.

S, = У ДиолерЯпрод = К 0,15 • 0,125 = 0,1305 .«-. в случае

Чем выше температура нагреваемого сырья в радиантных трубах и больше его склонность к коксообразованию, тем меньше должна быть теплонапряженность, а следовательно, ниже температура дымовых газов над перевалом. Для данной печи увеличение поверхности радиантных труб ведет к снижению температуры дымовых газов над перевалом и те'шшнапряженности радиантных труб. Загрязнение внутренней поверхности труб коксовыми или другими отложениями может привести к повышению температуры дымовых газов над перевалом и к прогару первых рядов труб в конвекционной камере печи. Температура над перевалом тщательно контролируется и обычно не превышает 850—900° С.

Максимально допустимая теплонапряженность в огневых нагревателях определяется видом сырья и технологией процесса. Лимитирующим обычно является начало интенсивного новообразования в пограничном слое. В общем виде, чем ниже температура нагреваемого сырья и чем меньше его склонность к образованию кокса и выше скорость потока в трубах змеевика, тем более высокой может быть тешюнапряженность поверхности нагрева труб печей. Важнейшими параметрами эффективной работы трубчатых печей является тепло-напряженность радиантных и конвекционных труб.

Противоток является наиболее совершенной схемой теплопередачи, так как позволяет реализовать наибольшую разность температур по сравнению с разностью при других схемах теплопередачи. Кроме того, при противотоке температура нагреваемого потока может значительно превосходить конечную температуру нагревающего потока.

В большинстве случаев в процессе теплообмена греющий теплоноситель охлаждается и его температура понижается, а температура нагреваемого теплоносителя повышается. В этой связи появляется необходимость определения средней разности температур или среднего температурного напора, который вычисляется в зависимости от схемы движения теплоносителей. Средний температурный напор АТСР вычисляют либо как среднелогарифмическую, либо как среднеарифметическую величину.

Нормальная эксплуатация установки первичной перегонки во Многом зависит от технологического режима печей. Схема регулирования трубчатой печи приводится на рис. 34. Основной регулируемый параметр в трубчатой печи — температура нагреваемого продукта на выходе из печи. Необходимо, чтобы температура эта поддерживалась постоянной.

ператур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена при противотоке и при параллельном токе, иллюстрирующий преимущества противотока перел прямотоком. Как видно из графика, при параллельном токе конечная температура нагреваемого теплоносителя ниже конечной температуры охлаждающегося теплоносителя. При противотоке конечная температура нагреваемого теплоносителя может быть выше конечной температуры охлаждающегося теплоносителя. Отсюда следует, что при противотоке можно с большим эффектом использовать теплосодержание греющего теплопосителя. При одних и тех же начальных и конечных температурах теплоносителей для противотока получается большая средняя разность температур, что позволяет иметь меньшую поверхность нагрева аппарата при той же тештопроизводительности. На практике не рсегда удается придерживаться противотока, вследствие чего многие теплообменники работают по схемам смешанного тока.

В большинстве случаев в процессе теплообмена греющий теплоноситель охлаждается и его температура понижается, а температура нагреваемого теплоносителя повышается. В этой связи появляется необходимость определения средней разности температур или среднего температурного напора, который вычисляется в зависимости от схемы движения теплоносителей. Средний температурный напор АГср вычисляют либо как среднелогарифмическую, либо как среднеарифметическую величину.

ются в тех случаях, когда температура нагреваемого продукта ниже