Главная -> Словарь

Температура отопительных

8. Температура отходящих дымовых газов. Если тепло отходящих дымовых газов не используется для подогрева воздуха, то желательно, чтобы их температура была возможно низкой. Однако чрезмерное понижение этой температуры увеличивает поверхность нагрева конвекционных труб. Температуру отходящих газов рекомендуется принимать на 100—150° С выше температуры поступающего в печь продукта.

t2 — температура отходящих газов в °С; . Остаток с низа колонны проходит паровой подогреватель Т-6, в котором нагревается до 150—155°, и поступает в колонну II ступени отгона К-2. В колонне К-2 растворитель отгоняют при повышенном давлении {2—2,5 апги). Это делают, с одной стороны, для уменьшения размеров колонны и, с другой, — для повышения температуры паров растворителя и большей эффективности использования их как теплоносителя в теплообменнике Т-8. Температура паров растворителя, уходящего из колонны К-2, составляет 130—140°. В колоннах К-1 и К-2 от раствора отгоняется основная масса ацетона, значительная часть бензола и некоторая доля толуола.

Из колонны К-2 остаток под избыточным давлением, существующим в этой колонне, проходит паровой нагреватель Т-7, где подогревается до 155—165° и поступает в колонну III ступени К-3 . В этой колонне отгоняется почти весь ацетон, бензол и основная масса толуола. Остаток из колонны К-3 перетекает в расположенную под ней отпарную колонну IV ступени К-4, где от него острым водяным паром отгоняют остатки растворителя. Для поддержания в колонне К-4 нужной температуры часть выходящего масла забирается насосом, прокачивается через паровой нагреватель Т-19 и возвращается в верхнюю часть этой колонны. Отходящие пары растворителя содержат в основном толуол, частично бензол и небольшое количество ацетона, а также водяной пар, подаваемый в низ колонны для отпарки растворителя. Масло, освобожденное от остатков растворителя, с низа колонны проходит в теплообменник Т-9 для отдачи тепла раствору, идущему на регенерацию, и после охлаждения в водяном холодильнике Т-21 откачивается в резервуарный парк.

Оптимальный предел регенерации тепла пародистиллятов, дистиллятов и остатков перегонки для подогрева сырья предопределяется экономикой процесса. Чем больше регенерируется тепла, тем больше поверхность теплообмена и число регенераторов, выше гидравлические сопротивления, а следовательно, и расход энергии на их преодоление. Кроме того, чем выше температура предварительного подогрева сырья, поступающего в огневые нагреватели , тем выше должна быть температура отходящих дымовых газов и ниже к. п. д. печей. Так, в среднем повышению температуры нагрева нефти на 1° С соответствует повышение температуры отходящих дымовых газов на 6° С. Сопоставление затрат, обусловливаемых усилением регенерации тепла, со стоимостью сэкономленного топлива позволяет выбрать экономически целесообразную степень регенерации тепла для данной технологической установки.

Температура входа нефти в печь зависит от степени регенерации тепла на установке и составляет 170—220° С. Чем выше температура нефти, поступающей в печь, тем выше должна быть температура отходящих дымовых газов, следовательно, больше тепла теряется

Температура отходящих дымовых газов, °С ......205 215 245 270 300 330

При высокой температуре сырья, поступающего в печь,.температура отходящих дымовых газов может быть снижена, а к. п. д. печи повышен использованием тепла дымовых газов на подогрев воздуха, поступающего на горение топлива. Кроме того, при этом повышается температура в топочной камере, более эффективно сгорает топливо и более интенсивно передается тепло рациацией.

Температура отопительных простенков, продолжительность коксования и время пребывания коксового пирога в камере рассматриваются далее.

3) температура отопительных простенков печей 1300° С.

Напомним, что речь идет только об одном примере и указанные значения могут изменяться от одной батареи к другой. Чтобы перейти к приближенной стабилизации, допускают потери одной-двух единиц для М40 и около 0,5 для М10, что, разумеется, не является недопустимым. Отметим, что температура в центре пирога, соответствующая полной или приближенной стабилизации, возрастает тем больше, чем выше сама температура отопительных простенков. Не претендуя на очень большую точность, что, по-видимому, исключено из-за допуска приближенных оценок при выборе рационального периода коксования, можно сказать, что когда температура отопительных простенок изменяется на 100° С, то температура в осевой плоскости пирога, определяющая термическую стабилизацию, изменяется от 30 до 50° С.

сложной и с ней трудно было бы рабртать. Кроме того, такие факторы, как температура отопительных простенков или способ обогрева, нельзя охарактеризовать простой физической величиной, а только репером . Таким образом, авторы пришли к убеждению, что влияние каждого фактора на производительность нужно выражать последовательно и определять, как будет изменяться АР при изменении фактора к на величину Ад;. При изменении факторов в достаточно узкой области, что почти всегда происходит на практике, отношение АР/Ая можно считать постоянным с учетом степени точности этого отношения. Впрочем, если это отношение не постоянно, все же можно выразить результат, приводя отношение АР/Ад; для различных величин Р. Часто используют коэффициент относительной вариации:

и температура отопительных простенков. Некоторые из этих терминов должны иметь точные определения, которые для температур отопительных простенков, продолжительности коксования, времени пребывания и термической стабилизации даны в гл. VII.

В табл. 72 приведены результаты серии опытов, проведенных в 400-кг печи с шихтой из углей «Кармо » и «Альби» . Средняя влажность составляла 9,5%, температура отопительных простенков 1235° С. Результаты каждого опыта представляют собой среднее для четырех загрузок.

При проведении опытов в 400-кг печи исследованная шихта состояла из 30% жирного угля В, 30% жирного угля А и 40% коксового жирного угля А. Одну серию опытов провели с влажной шихтой , другую — с подсушенной шихтой . Температура отопительных простенков составляла 1270° С. В качестве добавки использовали легкое нефтяное масло в количестве от 0 до 2%. Результаты представлены на рис. 170, каждая точка отвечает одной загрузке.

Температура отопительных простенков, °С . . . . 1270

Шихту загружали в камеры шириной 320 и 380 мм. Изучали влияние различной продолжительности коксования на качество кокса, причем температура отопительных простенков была постоянной: 1300" С. Стабилизация индекса М10 была более четкой, чем индекса М40; поэтому за показатель стабилизации был принят индекс М10. Мы рассматривали два приблизительных уровня стабилизации, определяемые условием, что показатель М10 должен быть выше на 1/2 единицы или на единицу того предела, которого он достигает за очень долгое время коксования. В табл. 75 и 76 дано приблизительное время стабилизации и температура, наблюдаемая в середине коксового пирога в момент, когда достигнута, примерная стабилизация, т. е. температура стабилизации. Температуры стабилизации двух'камер различались на 50° С. Иначе говоря, уголь коксуется быстрее в более узкой камере; но

2) если продолжительность коксования определяют по достижении определенной степени термической стабилизации кокса , то оказывается, что продолжительность коксования в зависимости от ширины возрастает менее быстро, чем в предыдущем случае. Не столь многочисленные опыты не позволяют дать общую точную связь между этими параметрами, но, по-видимому, влияние ширины камеры на производительность — весьма незначительное. Этот вывод очень важен для практических целей, если условия, в которых ставились опыты, достаточно хорошо соответствуют условиям металлургических коксовых заводов. Если бы температура отопительных простенков была заметно ниже, то выводы были бы другими.

1) форма кривых на рис. 172 соответстует простым теоретическим рассуждениям. Изменение ДТУД0 тем больше по абсолютной величине, чем ниже температура отопительных простенков; продолжительность коксования непрерывно растет при приближении температуры отопительных простенков к температуре конца коксования;