Главная -> Словарь

Температура растрескивания

Оптимальная температура проведения хлоролиза около 425°. При 330°, давлении 70 ат и молярном отношении тетрахлорпентан :хлор, равном 1:20, образуются почти исключительно полихлорпентан и окта-хлорциклопентен. Следовательно, разрыв углеродного скелета еще не протекает.

Температура проведения процесса гидроизомеризации определяется, с одной стороны, пределами выкипания используемого сырья и, с другой стороны, активностью используемого катализатора. Как правило, более

Процесс гидроизомеризации средних дистиллятов . Процесс разработан с целью получения высококачественных дизельных топлив и был реализован на дооборудованной типовой установке гидроочистки дизельного топлива Л-24-6 Рязанского НПЗ. В качестве катализатора использован сероустойчивый модифицированный галогеном катализатор гидроочистки. Эта особенность катализатора обусловила наличие в технологической схеме установки узлов осушки сырья и циркулирующего газа, а также обработки катализатора галогенсодержащими соединениями с целью поддержания его каталитической активности на постоянном уровне. Унос галогена из катализатора связан с наличием в системе паров воды, попадающих преимущественно с сырьем. Жесткие условия процесса гидроизомеризации: температура проведения процесса 420 °С и проведение периодической окислительной регенерации катализатора при 550 °С способствуют удалению галогена из катализатора в виде НС1, в результате чего снижается изомеризующая активность и усиливается коррозия технологического оборудования.

Одним из основных параметров очистки масляного сырья избирательными растворителями является температура проведения процесса, выбор которой зависит от состава сырья, свойств растворителя и требуемой глубины очистки. С повышением температурных пределов выкипания фракций одной и той же нефти растет их молекулярная масса. Это происходит в результате увеличения не только числа колец в молекулах углеводородов, но и числа атомов углерода в боковых целях. Такое изменение химического состава приводит к увеличению КТР сырья в данном растворителе, а следовательно, к повышению температуры очистки.

Одним из основных параметров очистки масляного сырья избирательными растворителями является температура проведения процесса, выбор которой зависит от состава сырья, свойств растворителя и требуемой глубины очистки. С повышением температурных пределов выкипания фракций одной и той же нефти растет их молекулярная масса. Это происходит в результате увеличения не только числа колец в молекулах углеводородов, но и числа атомов углерода в бо'ковых цепях. Такое изменение химического состава приводит к увеличению КТР сырья в данном растворителе, а следовательно, к повышению температуры очистки.

Характерной особенностью всех модификаций риформинга является то, что одна из его основных стадий — ароматизация — эн-дотермична, а другая — гидрокрекинг — экзотермична. Результирующий эффект зависит от соотношения удельных интенсивностей обеих этих стадий. Повышение температуры, способствует ускорению реакций ароматизации и гидрокрекинга. Выход аренов, а следовательно, октановое число бензина при этом возрастают. Вместе с тем в процессе гидрокрекинга образуется много легких углеводородов , что приводит к уменьшению выхода бензина. Кроме того, из-за большого расхода водорода в реакциях гидрокрекинга снижается содержание водорода в циркулирующем газе, вследствие чего ускоряется закоксовывание катализатора. Вследствие наложения этих факторов оптимальная температура проведения процесса составляет 480—530 °С.

Температура проведения процесса не должна быть слишком низкой, так как уже при 130°С вместо полимеризации идет образование фосфорнокислых эфиров. Нельзя допускать также чрезмерного повышения температуры, так как выше 220°С увеличивается вероятность распада полимерных карбкатионов. Кроме того, при высокой температуре интенсифицируется реакция отрыва гидрид-иона от исходного алкена, в результате чего увеличивается выход смолообразных ненасыщенных продуктов, блокирующих поверхность катализатора. Выше 270°С полимеризация становится термодинамически невозможной.

Гидроочистка керосино-газойлевых и масляных фракций. Гидроочистка занимает важное место в производстве малосернистого реактивного, дизельного и котельного топлива, а также сырья каталитического крекинга, вырабатываемого из сернистых дистил-лятных фракций. В большинстве случаев процесс осуществляют на алюмокобальтмолибденовом или алюмоникельмолибденовом катализаторах. Температура проведения процесса зависит от вида сырья и назначения получаемых продуктов и колеблется в интервале 380—420 °С. Скорость подачи сырья составляет 2—5 ч~', расход циркуляционного газа 300—600 м3/м3 сырья. Наряду с удалением гетероатомных соединений прсисходит гидрирование полициклических аренов.

пропорционально его молекулярному весу; 2) известно, что мочевина кристаллизуется, связывая одну молекулу спирта; в этом случае образуются соединения, стабильные при более низких температурах, чем температура проведения опытов .

При всех этих вариантах остаются в силе теоретические основы процесса,, рассмотренные выше. Стадию комплексообразования следует проводить в условиях высокой концентрации мочевины и низкой температуры, что снижает равновесную концентрацию и-парафинов в маточном растворе. Высокая концентрация мочевины может быть достигнута применением раствора, насыщенного при более высокой температуре, чем температура проведения реакции, или применением взвеси мочевины. Для выделения низкомолекулярных парафинов реакцию следует проводить при более низких температурах, чем для выделения более высокомолекулярных углеводородов.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Предложен способ получения окисленного битума с использованием сырья, активированного добавками катионных ПАВ, в присутствии которых сокращается время окисления на 12%, или уменьшается на 15% расход воздуха, или снижается на 15°С температура проведения процесса, а получаемый битум обладает лучшими показателями качества, в частности, индексом пенетрации.

Температура растрескивания битума, определяемая по методу БашНИИНП, Т* и по методу Фрааса Т* связаны между собой линейной зависимость». Однако это справедливо для битумов, полученных из остатков одной нефти путем вакуумной концентрации, окислением в кубе или колонне . TJ-, определенная при скорости охлаждения

Температура растрескивания асфальтобетона Т?, определенная при той же скорости охлавдения, что и Т° , на 8-9 К выше, чем Т? . Это вызвано тем, что битум, находясь в битумоминеральной композиции в адсорбированном состоянии на поверхности наполнителя, имеет меньщус возможность деформироваться, чембби^м« распсложэн-ный на стеклянной пластинке, при определении Тр. Т^ на 2-3 К более высокая, чем температура стеклования битумоминеральной композиции Т? , определенная дилатометрическим способом при той «е скорости охлаждения, что и Т? .

В качестве характеристики трещиностойкости нами выбрана температура растрескивания покрытия от температурных напряжения T*j , которая определяется температурой растрескивания материала покрытия -битума Т* или асфальтобетона Т? с учетом повышения их от напряжений, возникающих в покрытии при других видах эксплуатационных нагрузок.

Температура растрескивания битумных изоляционных покрытии Т?1 определяется уравнением:

где Тр - температура растрескивания битума при эксплуатационной скорости охлаждения по методу БашНИИНП ;

Температура растрескивания дорожных покрытий Т^11 определяется: 70/7= Т/° + 4 7,а +А Т/1-А Т3«-л V,

где Т? - температура растрескивания битумоминеральной композиции при эксплуатационной скорости охлаждения, определяемая по методу БашНИИНП; дТ^ - повышение Т? в период перехода от летних температур к

Поэтому вероятность растрескивания Р , т.е. вероятность события, состоящего в том, что температура растрескивания Т5 будет выше Т , равна:

Температура растрескивания ТЦ , определенная при эксплуатационных скоростях охлавдения 5 '10 Ц/с, песчаных асфальтобетонов на известняке, приготовленных на битумах различного происхождения с пе-нетрацией при 25°С, равной примерно 80 0,1 мм , на 15-26 К ниже того значения T?D , при котором в климатических условиях г.Уфы наступает отказ покрытия . Причем это условие трещиностойкости выполняется даже при применении асфальтобетона с использованием в качестве связующего асфальта деасфальтизации туймазинской нефти.

Трещиностойкость битумов характеризовалась температурой растрескивания, определенной по методике БашНИИНП ,при различных скоростях охлаждения, в том числе после экстраполяции и при скорости, близкой к эксплуатационной . Методика основана на определении температуры появления трещины в битумной пленке, нанесенной на стеклянную подложку, при охлаждении. Зависимость температуры растрескивания исследуемых битумов от скорости охлаждения приведена на рис. I. Откуда видно, что битумы, полученные из гудронов с вязкостью при 80°С 16 и 29 с, имеют наиболее низкие значения температур растрескивания пр.' всех скоростях охлаждения. Битумы, полученные из гудронов, имеющих вязкость 60 с и более, при скоростях охлаждения более 1°С/мин имеют температуру растрескивания тем выше, чем выше вязкость гудрона, из которого был получен битум. Однако при эксплуатационных скоростях охлаждения температура растрескивания битумов, полученных из гудронов с вязкостью при 80°С 60 с и более, а также в остаточном битуме практически одинаковая. Это обусловлено -более высокой чувствительностью к скорости охлаждения битумов, полученных окислением более вязких гудронов, а также остаточных битумов.

проникания иглы и т.п. дает только представление о кинетике этих показателей в процессе старения. Можно с большей достоверностью судить о старении битумов, зная, например, изменение при старении температуры растрескивания битумов, определяемую по методу БашНИИНП . Поскольку наиболее частой причиной выхода из строя битумных и битумоминеральных покрытий .является трещинообразова-ние , то характеристика старения битумов по изменению показателя трещиностойкости - температура растрескивания, определяемой при эксплуатационных или близких к ним скоростях охлаждения по методике БашНИИНП, вполне оправдано.