Главная -> Словарь

Температура регенерации

Реакции термического крекинга эндотермичны, в результате чего температура реакционной смеси несколько снижается при прохождении через реактор. Однако она остается достаточно высокой для завершения реакций крекинга.

К раствору палладийхлористоводородной кислоты добавляли предварительно откачанный в вакууме активированный уголь с таким расчетом, чтобы получить катализатор, содержащий 10% палладия. Активированный уголь, пропитанный палладийхлористоводородной кислотой, к которому был добавлен формалин, охлаждали до 0°С и к нему осторожно добавляли по каплям 50%-ный раствор едкого калия так, чтобы температура реакционной смеси не превышала 5°С.

В первой реакции выходы достигали около 50%, во второй 60% и в третьей 23% н-бутилциклопропана, 28% пропилциклопропана и 51% этилциклопропана. Несмотря на то, что выходы оставляют желать лучшего, этот метод может применяться в крупных масштабах. Выход углеводорода обратно пропорционален размеру боковой цепи. Присутствие больших количеств высококипящих соединений в остатках перегонки" высших гомологов наводит на мысль, что выходы высокомолекулярных циклопропанов могут быть увеличены, если реакции циклизации проводить в сильно разведенных растворах. Для получения циклопропано-вых углеводородов бромэфир обрабатывался магнием в эфирной среде для получения реактива Гриньяра, после чего температура реакционной смеси поднималась до 100—140°, для чего добавлялся толуол или ксилол к приготовленному реактиву Гриньяра, а эфир отгонялся. Продукт отделялся от дистиллята фракционированием. Так как циклопропаны образуются лишь при нагревании реакционной смеси выше 100°, то намечаются две ступени: 1) промежуточное образование реактива Гриньяра, устойчивого в кипящем эфире, и 2) образование циклопропана при отщеплении Mg Вг. Во всех случаях циклопро-пановые углеводороды перегоняются при постоянных температуре кипения и показателе преломления с небольшими количествами головных и хвостовых фракций или без них. Этот метод имеет преимущество перед методом дебромирования Густавсона, так как олефиновые углеводороды, в некоторых случаях удаляемые с трудом, не образуются в виде примесей. Если же в третьей ступени и происходит дегидрогалоидирование, то скорее получается непредельный эфир , чем изомерный олефин. Таким путем был приготовлен 1,2-диметилциклопропан с выходом 49% из 2-этокси-4-бромпентана ; одновременно образовались почти равные количества цас- и торакс-изомеров. При попытке синтеза фенил-циклопропана из бромэфира желаемый углеводород получается в малом количестве или совсем не получается, а главным продуктом реакции является димер, образующийся по типу реакции Вюрца:

Начальная Смесь Начальная температура реакционной трубки, °С Повышение температуры, °С Длительность нагревания, сек. Количество прореагировавшего метана, сохранившегося в виде, %

Обычно различают термический и цепной типы реакций. При первом молекулы взаимодействуют только друг с другом и реакция происходит, когда температура реакционной смеси достаточно высока. При втором типе реакция представляет цепь последовательных элементарных реакций, которые вызываются атомами с большими энергиями или сравнительно нестойкими фрагментами молекул .

Температура реакционной зоны—440—480° С, зоны регенерации — 580 — 600° С. Весовая скорость подачи сырья в реакционную зону -0,3 — 0,8.

Исходные кинетические данные могут быть заданы также в графическом виде, например в координатах остаточное содержание серы S — фиктивное время процесса т. На рис. 2.5 приведены экспериментальные данные по гидроочистке смеси пря-могонпой дизельной фракции и легкого газойля каталитического крекинга. Значение г для соответствующих S и t находят по экспериментальным кривым методом графического дифференцирования. Так, при остаточном содержании серы 0,5% температура реакционной смеси равна 380°С. Тангенс угла наклона касательной к кинетической кривой для 380 °С при 5=0,5% численно равен скорости реакции г. Значение тангенса определяют по отношению отрезков, отсекаемых касательной соответственно на осях абсцисс и ординат. Найденная графическим дифференцированием скорость — 5,62 м3/ практически совпадает со значением г, вычисленным по кинетическим константам.

Предварительно в отдельной пробе исследуемого продукта определяют йодное число для установления необходимого для реакции количества галоида. Б капельную воронку прибора наливаю:1 бром в количестве, несколько большем теоретического. В эр-ленмейеровской колбе взвешивают на технических весах 40—50 г исследуемого вещества и переносят в реакционную колбу, помещенную в охладительную смесь. Включают мешалку, и когда темг ература фракции достигнет —20 °С, начинают по каплям приливать бром из капельной воронки при непрерывном перемешивании. При этом следят, чтобы температура реакционной смеси были не выше —18 °С.

В круглодонной колбочке нагревают на масляной бане 6 г антрацена с 4 г малеинового ангидрида до тех пор, пока заметно не начнется реакция. После этого нагревают еще 15—25 мин. Температура реакционной смеси не должна быть выше 2 Остаток перекристаллизовывают из малонового эфира. Аддукт антрацена с малеиповым ангидридом представляет собой бесцветные плотные кристаллы, плавящиеся при быстром нагрелашш при 262—263° С.

Необходимая температура реакционной печи вместо сжигания элементной серы может поддерживаться подачей воздуха, обогащенного кислородом, предварительным подогревом кислого газа и воздуха. Однако это требует дополнительных затрат.

1. Реакции, осуществляемые при большом избытке второго реагента , —производство этилен- и пропиленгликолей, диэтиленгликоля, целлозольвов. Теплота реакции воспринимается избыточным реагентом, за счет чего температура реакционной массы повышается всего на 40—50 °С. Это дает возможность осуществлять процесс в адиабатических и полностью гомогенных условиях, т. е. с заранее приготовленным раствором а-оксида в воде или спирте. Для поддержания реакционной массы в жидком состоянии при 150—200 °С необходимо давление «2МПа.

Температура регенерации, С...... 600

Газовоздушная регенерация катализатора. Подготовленная система заполняется инертным газом и постепенно в соответствии с требованиями выводится на режим регенерации. Давление, при котором осуществляется регенерация катализатора, как правило, должно соответствовать давлению процесса гидроочистки. Допускается ведение регенерации и при более низком давлении, но не ниже 2,0 МПа, ввиду значительного увеличения времени выжига кокса. Температура регенерации катализатора зависит от периода выжига кокса. Начальный период окислительного выжига кокса является наиболее ответственным и требует от персонала большого внимания и высокой квалификации.

В табл. III.2 приведены экспериментальные данные о влагоем-кости цеолита и оксида алюминия и глубине осушки природного газа этими адсорбентами после регенерации их в потоке сухого природного газа при различных давлениях и температурах. Анализ этих данных показал, что температура регенерации оказывает более существенное влияние на эффективность процесса, чем давление. Поэтому регенерацию адсорбентов— осушителей целесообразно проводить при том же давлении, при котором осушают газ.

8. Аминовый раствор рекомендуется регенерировать при следующих параметрах: давление 0,06 — 0,09 МПа, температура регенерации раствора 116 — 122 °С.

Выбор правильных условий процесса имеет большое значение также и потому, что этим осуществляется контроль за скоростью и характером изменения используемого катализатора. Эти изменения катализатора, в свою очередь, приводят к заметному изменению качества продуктов крекинга. К наиболее важным влияющим на катализатор условиям процесса относятся: температура , состав газовой фазы над катализатором, продолжительность времени контакта и отлагающиеся на катализаторе примеси в нефти.

Из-за отложения углерода, которое больше, чем при^термическом крекинге, необходима частая регенерация катализатора. Отложение кокса при каталитическом крекинге обсуждается в работах . По мере накопления кокса на катализаторе выход бензина падает. Крекинг становится менее селективным и образуются все большие количества газа. Углерод с катализатора удаляется сжиганием в присутствии воздуха, подаваемого под атмосферным или немного более высоким давлением. Температура регенерации выше, чем температура крекинга , и ограничивается термической устойчивостью катализатора. В зависимости от материала изменения поверхности происходят

скорость продувки азотом —300 мл/мин, температура при продувке —450 °С, температура регенерации — 550 °С, скорость подачи сухого воздуха — 750 мл/мин, продолжительность продувки реактора азотом перед циклом крекинга —3 мин, скорость продувки азотом — 300 Л1Л/мин, температура при продувке —450°С, продолжительность регенерации —1,5ч,

температура регенерации — 550° С,

силикагель или боксит. Исследования показали, что при сокращении цикла адсорбции количество извлекаемых углеводородов возрастает. На этом и основан процесс короткоцикловой адсорбции. Адсорбция ведется при температуре окружающего воздуха и под давлением, соответствующим давлению в газопроводе. Регенерация адсорбента осуществляется нагретым до 290—315° С отбензиненным и осушенным газом, при этом температура регенерации составляет не менее 205° С. Такая температура обеспечивает полную десорбцию воды и газового бензина. Установка включает два или более адсорберов, которые попеременно работают на стадиях адсорбции и регенерации. Циклы адсорбции и регенерации отрегулированы таким образом, что их продолжительности равны между собой.

В реакторе пары продуктов крекинга отделяются от катализатора. Катализатор ссыпается в отпарную секцию, снабженную перегородками для повышения эффективности отпаривания, и далее самотеком поступает в регенератор 6. Воздух на регенерацию подается воздуходувкой 9. Температура регенерации 700 °С, давление 2,5 МПа; интенсивность выжига кокса составляет 80 кг/. В регенераторе отсутствуют змеевики для отвода избыточного тепла и тепловой баланс реакторного блока поддерживают изменением соотношения оксидов углерода путем регулирования системы раздельной подачи воздуха в воздушные змеевики.

Температура регенерации катализатора, °С: