Главная -> Словарь

Температура внутренней

Результаты реологических исследований свидетельствуют о том, что рассматриваемые топливные смеси сохраняют память о фазовых переходах в дистиллятах. На рис.6.2 представлены температурные зависимости степени аномалии течения «п» для топливных смесей на основе КГФЗК, Точки перегиба на графиках -этих зависимостей соответствуют температура™ выпадения парафина в топливных смесях, а характер кривых отражает степень модификации надмолекулярной структуры дистиллятов асфалъто-смолистыми компонентами вводимого остатка. Кривая 1, соответствующая дистилляту вторичного происхождения , характерна для надмолекулярных структур кристаллизационного типа. Введение остатков принципиально изменяет характер зависимости при температурах, превышающих температуру кристаллизации парафина. По данным рентгеноструктурного анализа рассматриваемому интервалу концентраций и температур отвечает резкое увеличение дисперсности НДС вследствие возникновения другой, коагуляционной структуры на основе асфальтенов тяжелого остатка.

График позволяет определять точку росы исходного газа и вычислять количество воды, конденсирующейся по мере падения температуры. При дальнейшем охлаждении насыщенного жидкой водой газа образуется объемистый кристаллический осадок гидратов—комплексных соединений молекул углеводорода и воды, а также кристаллов льда. Чем выше давление газа и больше его молекулярный вес , тем выше температура выпадения гидратов. На рис. IV.4 приведены кривые температур и давлений, при которых образуются гидраты метана и более тяжелых углеводородных газов различной плотности . Из сопоставления температуры входящего в трубопровод или аппарат газа и температуры образования гидратов можно определить понижение точки росы при осушке, необходимое для предотвращения забивания аппаратуры. Для транспорта природного газа давлением выше 15 am это понижение изменяется в зависимости от наинизшей рабочей температуры в трубопроводе, но обычно не превышает 30—25° . При разделении легких нефтезаводских газов с искусственным охлаждением достигаются значительно более низкие температуры и, следовательно, требуется более глубокое обезвоживание. В зависимости от применяемого способа разделения газ обычно осушают до точки росы —25 -.----70°, что соответствует депрессии 60—100°.

Введение окислов азота в азотную кислоту несколько снижает температуру ее кипения. Так, 20% растворы окислов азота в азотной кислоте кипят при температуре примерно 50° С, в то время как чистая азотная кислота лишь при температуре 86° С. Понижение температуры кипения окислителя ухудшает его эксплуатационные свойства, но одновременно окислы азота значительно понижают температуру затвердевания окислителя, чем существенно улучшают его эксплуатационные характеристики. Температура выпадения твердых частиц из смеси азотной кислоты с 20% окислов азота равна минус 70° С, концентрированная же азотная кислота замерзает при температуре минус 41° С.

Температура выпадения осадка определяется так же, как описано на стр. 266.

Одной из главных причин, обусловливающих увеличение потерь бензольных углеводородов с обратным коксовым газом, является ухудшение качества, а в отдельных случаях и недостаточное количество находящегося в обороте поглотительного масла. Качество и состав свежего поглотительного масла, по данным заводских лабораторий, характеризуются следующими показателями: плотность 1060 — 1075 кг/м3; вязкость 4,1 • Ю-6 - 6,2 • Ю-6 м2/с; отгон до 285°С 60-80% до 300°С 91 -94 %; температура выпадения осадка 0 — 10°С. Оборотное масло имеет следующую характеристику: плотность 1070 — 1100 кг/м3; вязкость 18,7 X X Ю-6 - 24,5 • 10" ' м2/с; отгон до 285°С 40-60 %, до 300°С 70- 90 %; температура выпадения осадка 15 — 25°С.

Большая вязкость масла и высокая температура выпадения осадка заставляют вести процесс улавливания при температуре, превышающей 30°С, что, однако, не предохраняет от образования отложений как в емкостях, так и на насадке скрубберов. Качество оборотного масла можно значительно улучшить, выводя из него при регенерации больше полимеров. Но при этом существенно увеличится расход масла на улавливание бензола, который и так во многих случаях превышает 150 кг/т.

Качество поглотительного масла может быть улучшено за счет смешения с дистиллятом, полученном при ректификации кубовых остатков окончательной ректификации. Состав дистиллята : нафталин и метил-нафталин 2-4, диметилнафталины 4-5, содимеры тиофена со стиролом и инденом 25 — 30, содимеры толуола и ксилола со стиролом и инденом 10 - 15, димеры стирола 8-15. Плотность дистиллята при 20°С 1020 -1045 кг/м3; отгон до 230°С менее 5 %, до 300°С 50 - 65 %; температура конца перегонки 340 — 350°С; молекулярная масса 160 — 180; температура выпадения осадка ниже -20°С; вязкость 7,3 • 10~б - 8,3 • 10~6 м2/с .

Температура выпадения осадка из масла, °С.......... 0—3

Содержание нафталина, %, не более Температура выпадения осадка, °С . Отгон, %:

Температура выпадения кристаллов, °С

Растворимость отдельных углеводородов в топливах и температура выпадения твердых углеводородов в виде кристаллов зависит от их строения, концентрации и состава топлива. Температура кристаллизации углеводородов всех классов, как правило, повышается с увеличением молекулярной массы, а следовательно, и температуры кипения. Определяющее влияние на температуру кристаллизации углеводородов оказывает их строение. Самые высокие температуры кристаллизации имеют углеводороды с прямой неразветвленной алкановой цепью. С увеличением длины прямой цепи температура кристаллизации углеводорода повышается. По мере разветвления алкана температура кристаллизации его понижается.

Температурные напряжения в толстостенных цилиндрах. Если в цилиндре находится нагретая среда, то температура внутренней поверхности стенки выше температуры наружной поверхности; поэтому внутренние слои металла, стремясь расшириться, создают растягивающие напряжения в наружных слоях, а сами внутрен-

Использование каталитический насадочных устройств придает процессу ряд преимуществ: каталитическая вставка увеличивает поверхность контакта реакционной смеси с активной поверхностью в 2,27 раза; уменьшается температура внутренней стенки трубы, что благоприятно сказывается на снижении коксообразования.

где ф! — коэффициент неравномерности нагрева трубы по окружности; ф2 — то же, по длине трубы; Гдоп — допустимая температура внутренней стенки трубы; Т — температура нагреваемой среды; а — коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости.

Допустимая температура внутренней стенки труб змеевика для атмосферных печей первичной перегонки нефти равна 713 К.

Температура внутренней стенки корпуса в зоне конденсации будет:

где ф))) — коэффициент неравномерности нагрева трубы по окружности; Ф2 — то же, по длине трубы; Тй0л — допустимая температура внутренней стенки трубы; Т — температура нагреваемой среды; а — коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости.

Допустимая температура внутренней стенки труб змеевика для атмосферных печей первичной перегонки нефти равна 713 К.

Определите коэффициент теплоотдачи от воздуха к стонке на-еосиого зала высотой П = 3 м, если средняя температура внутренней поверхности стенки ТС = 10 °С, а температура воздуха в зале t есля средняя скорость \У * 0,Д7 м/о, средняя температура масла в трубе ТЖ « 70 °0 и оредкял температура внутренней поворхноста стеюси труби tc »-30 9С.

1, 2 — наружная и внутренняя стенки камеры сгорания; 3 — охлаждающая жидкость. Tj, — температура газов в камере сгорания; Tj,_ — температура внутренней поверхности камеры сгорания; Т^ ^.^ — температура поверхности камеры сгорания со стороны охлаждения; Tjjj — средняя температура охлаждающего компонента; Т^^, Т^^^ — температура топлива на входе и выходе из системы охлаждения.