Главная -> Словарь

Температуре испарения

Ареометрический метод определения относительной плотности основан на законе Архимеда. Отсчет по шкале погруженного в испытуемый нефтепродукт ареометра показывает относительную плотность нефтепродукта при температуре испытания. Для приведения этой плотности к относительной плотности при нормальной температуре пользуются формулой

вают непосредственно относительный удельный 7вес нефтепродукта при температуре опыта, численно равный относительной плотности. Показание весов Вестфаля не отражает действительной плотности испытуемого нефтепродукта, так как юстируют их при 20° С, а не при 4° С, а само взвешивание проводят в воздухе. Поэтому плотность, определенную весами Вестфаля, — «видимую» плотность — обязательно надо привести к действительной плотности при температуре испытания. Для этого из значения видимой плотности вычитают поправки, устанавливаемые по таблице .

Пример. Видимая плотность нефтепродукта, определенная весами Вестфаля, при температуре испытания равна 0,8765.

Действительную относительную плотность нефтепродукта d при температуре испытания приводят к относительной плотности d° при нормальной температуре, пользуясь той же формулой, что и для ареометрического метода.

Если температура испытания не совпадает с температурой нефтепродукта в емкости, то для определения количества нефтепродукта по его объему сперва приводят значение видимой плотности при температуре испытания к значению действительной плотности при той же температуре, а затем определяют значение плотности при температуре нефтепродукта в емкости по формуле

где F2 — количество аммиачного раствора сернокислой меди, израсходованное на титрование, в мл; Т — титр аммиачного раствора сернокислой меди, выраженный в граммах меркаптановой серы на 1 мл раствора; V3 — количество топлива, взятое для испытания, в мл; d{ — относительная плотность топлива при температуре испытания.

Таблица включает поправки для приведения «видимой» относительной плот" ности нефтепродуктов d, определенной весами Вестфаля и пикнометром при температуре испытания, к их действительной относительной плотности d° при той же температуре.

Для нахождения действительной относительной плотности испытуемого нефтепродукта при температуре испытания поправки вычитают из значения соответствующей «видимой» относительной плотности.

Существует прямая количественная зависимость между пределами прочности смазок и их способностью удерживаться на вращающихся дисках. При применении смазок в подшипниках качения величина предела прочности определяет сброс смазок с вращающихся деталей . При испытании различных смазок в конических роликовых подшипниках было установлено , что чем выше предел прочности смазки, тем при большей скорости вращения начинается сброс смазки с сепаратора подшипника. При определенной скорости вращения сброс разных смазок начинается при неодинаковой температуре. Однако предел прочности при температуре сброса у этих смазок одинаков. Определяющее влияние предела прочности на сопротивляемость смазок сбросу было подтверждено многими исследователями.

Условней вязкостью называют отношение времени истечения из вискозиметра типа ВУ 200 мл испытуемого нефтепродукта при температуре испытания t° С ко времени истечения 200 мл дистиллированной воды при температуре 20° С, являющемуся постоянной прибора .

@м — плотность маловязкого масла в бюретке при температуре испытания, кг/м3.

Когда вакуум в системе достигнет 10~4 мм рт. ст., откачку прекращают и приступают к подготовке установки к адсорбции. Для этого закрывают краны 3 и 14 и отключают насосы. Ампулу с навеской помещают в сосуд Дыоара 2 с жидким воздухом до метки и охлаждают при температуре испарения воздуха. Через 10 — 15 мин ампула практически принимает нужную температуру.

В качестве примера можно привести агрегат АВХА—6300/5, предназначенный для работы при температуре испарения —5°С и температуре конденсации 48 °С. Это базовый тип од-

71. Определить теплоту испарения н-октана при температуре испарения 120°С, если его плотность dl° = 0,78.

а,, полностью испарится при температуре tz- Аналогичные графические построения для системы начального состава а0' показывают, что температура начала кипения такой смеси также равна te. В процессе однократного испарения в первую очередь будет испаряться жидкая фаза gr, при температуре испарения t\ состав жидкости и паров определяется точками Rt' и F/,, а относитель-

При испарении смесей соотношение отдельных углеводородов в паровой и жидкой фазах различно в зависимости от температуры испарения: при более низкой температуре испарения пары богаче низкокипящими компонентами. При перегонке нефтяных фракций зависимость давление — температура определяется фракционным составом: чем он шире, тем' более значительны отступления от закономерностей, полученных для .индивидуальных углеводородов.

При сульфировании серным ангидридом большое значение имеет регулирование температуры. Эта задача легко разрешается, если сульфирование проводить серным ангидридом, растворенным в жидком сернистом ангидриде. В этом случае сульфирование можно проводить при температуре испарения сернистого ангидрида .

Серный ангидрид растворяют в жидком сернистом ангидриде. В этом случае весьма эффективный съем тепла достигается испарением части SO 2 при сульфировании и конечный продукт не имеет нежелательных примесей . Сульфирование протекает в гомогенной фазе с весьма большой скоростью и достаточно полно при температуре, близкой к температуре испарения S02, минус 10°.

При испарении смесей соотношение отдельных углеводородов в паровой и жидкой фазах различно в зависимости от температуры испарения: при более низкой температуре испарения пары богаче ниакокИ' пящими компонентами. При перегонке нефтяных фракций зависимость давление — температура определяется фракционным составом: чем он шире, тем более значительны отступления от закономерностей, полученных для индивидуальных углеводородов.

температуре испарения минус 35°С , при температуре минус

нии около 1 ат, что соответствует температуре испарения —30 •*•

Для удовлетворения потребности в хол!де технологических установок химической и нефтехимической промышленности внедрены холодильная станция для унифицированного агрегата аммиака, а также ряд холодильных станций, укомплектованных водоаммиачными абсорбционными холодильными установками. Холодопроизводительность станции для унифицированного агрегата аммиака 21,3 МВт. Станция состоит из установок производительностью 8,1 МВт при температуре испарения хладоагента —10 °С, производительностью 2,8 МВт при + 1°С и 2,3 МВт при -34°С.