Главная -> Словарь

Температуре обработки

Изомеризация при низких температурах имеет большие преимущества с точки зрения термодинамического равновесия, которое в этом случае более благоприятно для образования изопарафинов, в том числе высокоразветвленных изомеров, обладающих высокими антидетонационными характеристиками. Во всех процессах глубина превращения парафиновых углеводородов лимитируется равновесием, однако разделение, возврат непревращенной части исходного сырья и высокая селективность процесса изомеризации позволяет получить глубину превращения исходного углеводорода, близкую к 100%. В зависимости от количества рецикла изменяются показатели и технико-экономическая характеристика процесса: увеличение рецикла приводит к удорожанию процесса, обеспечивая при этом более высокие октановые числа изомеризата. С этой точки зрения наиболее эффективными являются процессы изомеризации, осуществляемые при низкой температуре, обеспечивающей максимальную глубину превращения „за проход".

Применение катализаторов дает возможность проводить дегидрирование при более низкой температуре, обеспечивающей протекание термического крекинга в незначительной степени.

Восстановление катализатора высокотемпературной конверсии СО начинается при температуре выше 300 °С. При этом сера, содержащаяся в катализаторе, выделяется в виде H2S, поэтому конвертированный газ до полного выделения сероводорода не может быть направлен в реактор низкотемпературной конверсии СО. По мере восстановления катализатора конверсии углеводородных газов содержание окиси углерода в газе, поступающем в реактор конверсии СО, увеличивается, что может вызвать повышение температуры. Для снижения температуры в реактор вводят насыщенный пар или конвертированный газ разбавляют очищенным водородом. Реактор со свежезагруженным катализатором выводится на рабочий режим при минимально возможной температуре, обеспечивающей нужный состав конвертированного газа.

На установке предусмотрены порционное разбавление сырья растворителем и направление раствора фильтрата второй ступени VII в суспензию сырья, проходящую через кристаллизаторы. Согласно схеме, фильтрат второй ступени VII м,ожно вводить в суспензию как до аммиачного кристаллизатора 4, так и после него. Суспензия поступает в приемник У/, а оттуда — на фильтры 12 первой ступени. Холод фильтрата V первой ступени используется в аппаратах 5, 7, 9, 10 и регенеративных кристаллизаторах 3, 6, 8. Пройдя их, фильтрат IX поступает в секцию регенерации растворителя. Осадок, образующийся на поверхности барабана фильтра первой ступени после промывки растворителем и отдувки инертным газом, сбрасывается в шнековое устройство, где разбавляется растворителем II, а затем суспензия VI поступает в сборник 14. Отсюда смесь подается в приемник 15, питающий фильтры 16 второй ступени, работающие при повышенной температуре, обеспечивающей получение парафина с требуемой температурой плавления. Раствор фильтрата VII второй ступени из сборника 17 подается на разбавление охлаждаемой суспензии сырья. Осадок на фильтрах 16 второй ступени промывается растворителем, а затем после отдувки и разбавления растворителем // суспензия VIII поступает в сборник 18, откуда, пройдя кристаллизатор 8, раствор парафина X направляется на регенерацию растворителя.

В качестве примера на рис. 67 приведены принципиальные схемы отделения трехступенчатого фильтрования при депарафинизации дистиллятного и остаточного рафинатов туймазинскои нефти. В I ступени при температуре, обеспечивающей получение масла с

Термической обработкой при температуре, обеспечивающей растворение карбидной фазы в твердом растворе с последующим быстрым охлаждением для фиксации гомогенного хромоникелевого аустенита. Для хромоникелевой стали, содержащей титан, иногда рекомендуется применять стабилизирующий отжиг при температуре 850—900° С с выдержкой, обеспечивающей гомогенизацию аустенита . В результате такого отжига диффузионные процессы, вырав-кивающие концентрацию хрома в зерне аусте-нита, протекают с большой скоростью и обед-пение границ зерна хрома не наблюдается.

Хранят битумы при возможно низкой температуре, обеспечивающей их перекачиваемость, что одновременно . В режиме адсорбции и десорбции находятся четыре аппарата, а* один — на окислительной регенерации. В качестве де-сорбента используется н-гексан. Из адсорберов выводится смесь денормализата и вытесненного при адсорбции н-гексана, которая, охладившись в теплообменнике, поступает в сепаратор 8, откуда

Определение адгезии заключалось в измерении усилий для разделения двух шлифованных призм, вырезанных из пород Ленинградской области, на которые был нанесен тонкий слой битума. Нанесение слоя битума проводили при температуре, обеспечивающей вязкость 400-800 Па с, т.е. в условиях, близких к таковым при приготовлении асфальтобетона. Затем слой битума между призмами, охлажденными до комнатной температуры, подвергали испытанию на адгезию. Размеры призм: длина 5 см, ширина 2 см и толщина 2 см. Призма должна иметь хотя бы одну гладкую и чистую грань.

телем и промывным фильтратом при температуре, обеспечивающей поддержание всех компонентов в жидкой фазе. Смесь, предварительно охлажденную тепло-

присутствии большого количества растворителя. Твердый парафин выделяют из жидкой фазы фильтрованием при температуре, обеспечивающей заданную степень фракционирования парафина.

плекса увлеченного им депарафинированного продукта приходится промывать комплекс большим количеством промывочного растворителя, что не всегда дает должный эффект. Кроме того, применение больших масс растворителя согласно закону действующих масс может привести к существенному разложению комплекса даже при невысокой температуре обработки. Иногда наблюдается стойкое эмульгирование смеси раствора депарафинированног» продукта, водного раствора карбамида и комплекса, что еще более осложняет разделение.

?. Двухступенчатый процесс по гачу. Первую ступень процесса депарафинизации в две ступени по гачу проводят по такой же принципиальной технологической схеме, как и процесс в одну ступень, с той лишь разницей, что к сырьевому раствору добавляют смесь фильтратов от II ступени фильтрации. Эти фильтраты вводят в сырьевой раствор обычно после регенеративных кристаллизаторов Кр-Р вместо подаваемого туда при одноступенчатом процессе чистого растворителя. Первую ступень фильтрации в этом варианте процесса ведут при конечной температуре обработки, и получаемый при этом основной фильтрат представляет собой раствор целевого масла.

Двухступенчатый процесс по фильтрату. При двухступенчатом процессе по фильтрату первую ступень также проводят по схеме, близкой к схеме одноступенчатого процесса, но не при конечной температуре обработки, а при повышенной. Поэтому продукт, находящийся в фильтрате от I ступени фильтрации, не является еще целевым маслом вследствие недостаточно глубокого удаления из него парафина и повышенной температуры

алюминия должна составлять 400-5 00 ° С - при этом, поданным , кислотность поверхности оксида алюминия наибольшая. Самая высокая гидрирующая активность катализатора соответствовала термообработке гидроксида алюминия при 350 °С, что связано с максимальной дисперсностью платины в катализаторе при данной температуре обработки .

Пример 10. 1. Выполнить проверочный расчет мешалок для кислотной обработки дистиллятов автотракторных масел в количестве 1950 т/сутки плотностью Q4 = 0,920 при температуре обработки масла 45° С и продолжительности цикла работы мешалок 20 ч; в том числе:

При термообработке углей с повышением температуры плотность сначала несколько снижается, а затем вновь возрастает. Сопоставление плотности исходных и термически обработанных углей показало, что независимо от степени метаморфизма наименьшая плотность наблюдается при температуре обработки 500 °С. Это отклонение плотности тем больше, чем меньше мета-морфизован уголь .

Механическая прочность полуантрацитов и антрацитов после термообработки ниже, чем у исходного угля. Наибольшее снижение механической прочности наблюдается при 900 °С, при дальнейшем повышении температуры прочность несколько возрастает, но не достигает прочности исходного угля даже при температуре обработки 1400°С .

Наконец, четвертый способ заключается в том, что масло обрабатывают несколькими растворителями, начиная с растворителя с максимальной критической температурой растворения и кончая растворителем с минимальной температурой растворения . Растворители меняют тогда, когда при высокой температуре обработки они извлекают очень мало масла.

Влияние температуры на обезвоживание узеньских нефтей было прослежено для нефтей XIII и XVI горизонтов в интервале 60—120° С при применении в качестве деэмульгатора блоксополимеров . На рис. 1 приведены кривые обезвоживания для этих нефтей, полученные при различной температуре обработки. Из этих данных следует, что температура выше 80° С

Для получения ответа на поставленный вопрос в первой серии опытов было обработано реагентом АНП-2 четыре резервуара нефти, с расходами реагента 274, 159, 535 и 405 г/т. Получено, что расход реагента АНП-2 274 и 159 г/т нефти недостаточен для получения кондиционной нефти при температуре обработки 54—55° С.

В характере изменения размеров кристаллитов в зависимости от температуры обработки материалов еще более четко проявляется связь с исходной структурой коксов-наполнителей. Наименьшие диаметр и высота кристаллитов характерны для материала I, полученного из кокса с микросферолитовой структурой, наибольшее — для материала IV — из "игольчатого" кокса. Максимальный, определяемый рентгеновским методом размер кристаллита 100 нм материал из "игольчатого" кокса достигается при температуре обработки 2300 °С, тогда как для материала из кокса с повышенным содержанием карбоидов требуется температура 3000 °С. В то же время кристаллит материала, содержащего сажу, не достигает 100 нм: максимальная высота кристаллитов этого материала, содержащего 10 % сажи, в 2,5 раза меньше; чем кристаллитов материала из "игольчатого" кокса .