Главная -> Словарь

Температуре перекачки

Однако получение очень чистого когазина достаточно сложно. Перегонку под вакуумом после первичной химической очистки необходимо проводить в потоке очень чистого азота , потому что даже небольшое количество кислорода, которое еще имеется в техническом азоте при температуре перегонки 100—130°, может служить поводом для образования небольшого количества перекиси, которая позднее при сульфохлорировании будет играть роль катализатора. Если вакуумную дистилляцию' проводить, используя воздух в качестве вспомогательного газа, то в 1 л когазина II может содержаться до 60 мг кислорода . С таким когазином II можно получать в темноте сульфохлориды, которые содержат большое количество хлора в углеродной цепи. При этом интересно то, что повышение температуры примерио до 70° благоприятствует сульфохлорированию. При более высоких температурах, вероятно, вследствие начинающейся реакции десульфиров'ания выдвигается снова на передний план хлорирование в углеродной цепи. В табл. 110,даны результаты, полученные Кропели-ным с сотрудниками при сульфохлорировании в темноте упомянутого выше когазина, содержащего перекись . В 200 см3 когазина вводили при различных температурах каждую минуту по 1 л хлора и 1,5 л двуокиси серы.

Последние годы применяется видоизмененная форма перегонки с водяным паром. Жидкая водная фаза отсутствует, но для уменьшения упругости пара перегоняемого вещества непрерывно вводится водяной пар. Это вызывает снижение температуры перегонки, т. е. температуры, необходимой для испарения желаемого компонента. Действительно, при температуре перегонки, превышающей некоторый максимум, находящийся в интервале 350 — 450Р, углеводороды начинают распадаться. При использовании водяного пара или комбинации водяного пара с вакуумом можно перегонять высококипящие углеводородные фракции без их разложения.

В связи с тем что при атмосферном давлении температуру конца кипения, а иногда и температуру выкипания 96% утяжеленных топлив определить трудно, в стандартах оставили только требования по температуре перегонки 90% топлива. Так, 90% утяжеленного топлива должно выкипать до 360 °С. В некоторых зарубежных стандартах на утяжеленное дизельное топливо регламентируют температуру выкипания 85% топлива .

Зависимость температуры образования паровых пробок от темпе^ ратуры перегонки 10% бензина носит прямолинейный ха^_ рактер для бензинов, имеющих температуру перегонки 10% в пределах 45—70° С, т. е. для большинства современных автомобильных бензинов. При температуре перегонки 10% бензина выше 70° С температура нагрева бензинов до образования паровых пробок резко возрастает. В этом случае пропускная способность топливной си* стемы оказывается достаточной для обеспечения бесперебойной работы двигателя при высоких температурах нагрева бензинов. Количество паров, образующихся из таких топлив, настолько мало, что поступление жидкой фазы полностью обеспечивает расход топлива на данном режиме работы двигателя. Прямолинейной оказалась

Результаты работ зарубежных исследователей показывают, что те требования к температуре перегонки 50% бензина, которые обусловлены прогревом двигателя, обеспечат и высокую приемистость двигателя. . °"

где Сп и Z — количество нефтяных паров и водяного пара; 18 , и Ма — молекулярная масса водяных и нефтяных паров; П — общее давление в системе; Рн — давление насыщенных паров ' нефтепродукта при температуре перегонки.

По мере отгона низкокипящих углеводородов относительное содержание в нефти более тяжелых, высококипящих продуктов увеличивается. Так как упругость паров последних значительно меньше, чем низкокипящих, то при данной температуре перегонки она может оказаться ниже атмосферного давления и нефть перестанет кипеть. Поэтому, для того чтобы перегонка продолжалась, следует повысить температуру оставшейся нефти. При нагревании упругость паров будет возрастать и, когда она достигнет величины внешнего давления, нефть снова закипит. Таким образом, перегонка нефти происходит при непрерывно повышающейся температуре.

температуре перегонки; 18 — молекулярный вес воды; М — молекулярный вес дистиллята.

В высших фракциях нефти могут присутствовать моноциклические полиметиленовые углеводороды с 28 атомами углерода в цепи . При близких молекулярных массах и одинаковой температуре перегонки тяжелые нефти показывают более высокую цикличность циклоалканов, чем легкие. Исследованиями Россини в нефти Попка-Сити найдены сложные цикло-алканы с боковыми алкановыми цепями. Преобладали углеводороды с двумя и тремя циклами . В экстрактах найдены различные гибридные углеводороды с двумя, тремя и до гяти циклов, из которых часть принадлежала к циклоалканам и часть —к сложному аромати* ческому ряду с различным числом радикалов. Данные о гибридных циклоалкано-аренах приведены :з гл. 8.

и сепаратор разделены, не всегда удается обеспечить выполнение указанного требования, и это является основным недочетом приборов, описанных ниже. Один из наиболее распространенных приборов подобного типа изображен на рис. X. 36. Прибор состоит из мерника для сырья 1, регулятора скорости 2, трубчатого нагревателя 3, сепаратора 4, холодильника для паровой фазы 5, холодильника для жидкой фазы 6, приемника для отгона 7, приемника для остатка 8, манометра 9, вакуум-насосов 10 и системы реостатов. Трубчатый нагреватель сделан из 1/4" трубки и помещается в бане цилиндрической формы, имеющей электронагрев. При температуре перегонки не выше 300° баню заполняют гудроном, при более высоких температурах — селитрой или свинцом. Размеры бани : диаметр 150, высота 200. Размеры сепаратора : диаметр 64, высота 120. Сепаратор вставляется в железный кожух высотой 170 мм и диаметром 120 мм. Пространство между

Ф. Россини считает, что к веществу, образующему азеотропную смесь, для выделения углеводородов нужно предъявлять следующие' условия. Оно должно: 1) иметь точку кипения, близкую к температуре кипения выделяемых углеводородов; 2) иметь хорошую растворимость в воде и предпочтительно небольшую растворимость в углеводороде при комнатной температуре, чтобы можно было удалять из углеводородов вещество, образующее с ним азеотропную смесь, посредством экстракции водой; 3) полностью растворяться в углеводороде при температуре перегонки и на несколько градусов ниже этой температуры, чтобы исключить образование двух фаз в холодильнике и регуляторе флег-мового числа, что затруднило бы их работу, и устранить возможность неравномерного разделения на две фазы в насадочной части; 4) быть недефицитным в достаточно чистом виде; 5) обладать химической инертностью по отношению к углеводородам и материалу перегонного аппарата.

р — плотность жидкости при температуре перекачки, кг/м3; g — ускорение силы тяжести, м/с2.

На установке применяются насосы нормального ряда с электрическим приводом, изготовленные на отечественных машиностроительных заводах. Основные технические характеристики насосов рассматриваемой установки даны в Приложении 5. Обслуживающему персоналу необходимо знать, что для правильного выбора насосов обычно ориентируются на следующие показатели: производительность насоса при температуре перекачки; дифференциальный напор на приеме и выкиде насоса; пределы температур, при которых осуществляется перекачка среды; плотность и максимальная вязкость среды при температуре перекачки.

Налив сжиженных газов или индивидуальных легких углеводородов производится в специальные герметичные цистерны. Сжиженные газы представляют собой кипящие при температуре перекачки продукты, поэтому особое значение при их транспортировке имеет обеспечение герметичности.

Для выбора насоса необходимо располагать данными, характе-ризующшри свойства жидкости и условия перекачивания: 1) температура жидкости, °С; 2) плотность продукта при температуре перекачивания, кг/м3; 3) расход продукта, кг/ч; 4) вязкость при температуре перекачки, сСт или °ВУ; 5) давление во всасывающей линии насоса, МПа или м ст. жидкости; 6) требуемое давление в нагнетательной линии насоса, МПа или м ст. жидкости; 7) коррозионная агрессивность продукта.

б) характеристика мазута — топлива для трубчатых печей ;

Ка сое давление р необходимо поддерживать в монтежю, чтобы перекачать заданное количество кислоты за время т= = 20 Л1,ш=1200 сек. При температуре перекачки плотность и вязкость 93%-ной H2S04 составляют: р=1830 кг/м3, v = 0,12X X Ю-4 М21сек.

y=pg — удельный вес жидкости при температуре перекачки

в н/м3; р — плотность жидкости при температуре перекачки в

Можно считать, что напоры Я, создаваемые одним и тем же центробежным насосом при одном и том же числе оборотов, одинаковы для любых жидкостей, если вязкости их при температуре перекачки не превышаютб0 ВУ«0,45- ICh4 м2/сек .

Пример 5.1. На рис. 5.5 даны характеристики сети и двух насосов. Продукт при температуре перекачки имеет плотность р = 810 кг/м3.

Считывая, что давление рх в цилиндре всегда должно быть больше давления Pt насыщенных паров жидкости при температуре перекачки, на основе уравнения можно получить следующую формулу для определения максимально допусти-мой геометрической высоты всасывания приводных поршневых насосов: