Главная -> Словарь

Температуре продуктов

В последние годы широкое распространение получают так называемые короткоцикловые адсорбционные процессы осушки газов. Продолжительность адсорбции составляет от 1,5 до 10 мин, причем адсорбция ведется при повышенном давлении и нормальной температуре, а регенерация адсорбента — при атмосферном давлении и той же температуре. Применение короткоцикловой адсорбции позволяет повысить производительность установки за счет резкого сокращения времени регенерации, хотя адсорбент регенерируется не полностью. При короткоцикловой адсорбции в качестве адсорбента применяют силикагель.

РЗХ исследовали при диспропорционировании толуола при 290 °С, 4,5 МПа и 1,4 ч-1 . Этот же катализатор применяют в процессе изомеризации ксилолов, однако реакцию изомеризации проводят при более низкой температуре. Применение жидкой фазы позволило значительно удлинить безрегенерационный срок службы катализатора, не используя в процессе водорода. Результаты диспропорционирования толуола на РЗХ в указанных условиях приведены ниже (((1301:

сжижения при более низкой температуре. Применение таких схем

Получение образца С5 в паровой фазе осуществляют смешением углеводородных паров с воздухом или азотом при комнатной температуре. Применение подобной смеси имеет то преимущество, что разбавляющий газ снижает физическую растворимость остаточных паров в поглотительных растворах, что имеет существенное

Л#л. п — полная энтальпия продуктов сгорания при теоретической температуре продуктов сгорания 7V , кДж/кг.

Желательно, чтобы значения коэффициентов р и а находились в таких пределах: а = 0,2—0,8 мин-1 и р = 40—170 °С. Целесообразно принимать значение а, а затем по уравнению находить величину р, подставив в него значения tK и т, соответствующие конечной температуре продуктов крекинга на выходе из печи. Правильность принятой кривой нагрева сырья проверяют последующим расчетом.

Котлы-утилизаторы рационально применять при температуре продуктов сгорания выше 500 °С, при меньшей температуре рекомендуются воздухоподогреватели. Одновременное применение устройств обоих типов позволяет регенерировать максимальное количество тепла. Однако вопросы материалов и конструктивного оформления играют основную роль.

Методы теплового расчета трубчатых печей, в том числе и реализованный в программе расчета печи метод И.Й.Белоконях , основаны на допущении, что газы, сгораемые в объеме топки, включая пламена, имеют среднюю температуру излучения, равную температуре продуктов сгорания на выходе из топки с поправкой или без поправки на отклонение ее от фактической температуры теплопередачи .

Желательно, чтобы значения коэффициентов р и а находились в таких пределах: а = 0,2—0,8 мин-1 и р = 40—170 °С. Целесообразно принимать значение а, а затем по уравнению находить величину р, подставив в него значения /к и т, соответствующие конечной температуре продуктов крекинга на выходе из печи. Правильность принятой кривой нагрева сырья проверяют последующим расчетом.

А теперь посмотрим, как можно составить полный тепловой баланс парового котла, работающего на жидком или газообразном топливе, используя только данные о составе и температуре продуктов горения. Предположим, что продукты горения, отводимые от парового котла, работающего на природном газе, содержат 5,7% С02; 0,1% СО; 0,2% СН4 и выпускаются с температурой 150°. Примерная производительность котла — 40 т пара в час. Этих данных достаточно для составления теплового баланса котла и определения его коэффициента полезного действия.

ной температуре продуктов) доохлаждать водой.

Методы теплового расчета трубчатых печей, в том числе и реализованный в программе расчета печи метод И.И.Белоконях , основаны на допущении, что газы, сгораемые в объеме топки, включая пламена, имеют среднюю температуру излучения, равную температуре продуктов сгорания на выходе из топки с поправкой или без поправки на отклонение ее от фактической температуры теплопередачи.

Одной из основных причин высокого содержания летучих в коксе установки 21-10/600 является низкая температура паров в верху реактора - 427°С против 440'для УЗК 21-10/6, при практически одинаковом давлении в реакторе и температуре продуктов на входе. Перепад температур между входом сырья в реактор и верхом составляет 56 и 46°С соответственно.

При температуре продуктов сгорания топлива 400-600 °С удельный пропуск через котел-утилизатор греющих газов на единицу выработанного пара составляет 7-10 нм3/кг, а для топочных котлоагрегатов -1,2-1,5 нм3/кг . Этот показатель зависит лишь от температуры газов перед котлом-утилизатором. Поэтому КПД последнего может быть соизмерим с КПД топочного котлоагрегата при любом давлении выработанного пара только при высокой начальной температуре горячих газов. Снижение температуры приводит к резкому падению эффективности работы котла-утилизатора. Повышенный удельный расход греющих газов на единицу выработанного пара предопределяет увеличение габаритов котла-утилизатора, металлоемкости и расхода электроэнергии на тягу .

Скорость коррозии образцов стали 304, 316 и 321 при продолжительности опытов 100 ч и температуре продуктов сгорания до 850° С для различных соотношений ванадия и натрия в топливе качественно соответствует результатам, полученным в опытах ВТИ . Однако при более высокой температуре влияние