Главная -> Словарь

Температурные коэффициенты

механизма, и, следовательно, в этом случае часть полезной мощности механизма придется расходовать на преодоление внутреннего трения смазки. Поэтому ценны те масла, для которых температурные изменения,вязкости невелики, т. е. масла с пологой кривой вязкости.

Сильное влияние на характеристики преобразователей с ферритовым сердечником оказывают температурные воздействия, прачем о степени изменения характеристик сердечников можно судить по величине точки Нееля материала . В ферритах с увеличением коэрцитивной силы Не материала возрастает точка Нееля, в связи с чем сердечники с большей коэрцитивной силой имеют меньшие температурные изменения характеристик и параметров. Анализ зависимости параметров петли гистерезиса -коэрцитивной силы Не, остаточной индукции Д и максимальной индукции Вт от температуры в относительных единицах для сердечника 1,3 ВТ показывает, что наибольшему изменению в процентном отношении к величинам при комнатной температуре подвергается коэрцитивная сила, наименьшему - максимальная индукция. В определенном диапазоне температур с достаточной степенью точности эти зависимости можно линеаризировать и ввести температурные коэффициенты изменения: ТК Нс; ТК Д.; ТК Вт. Путём умножения измерительного сигнала преобразователя на поправочный коэффициент можно уменьшить влияние изменения температуры. Учитывая наименьшую зависимость от температуры максимальной индукции сердечника, перемагничивание целесообразно проводить по предельной петле гистерезиса при больших значениях полей возбуждения //m=//c ,что проще реализовать в строчных преобразователях. Наиболее желательная форма импульсов тока возбуждения - двухполярный меандр, при таком возбуждении изменение магнитной индукции Д# обусловлено изменением индукции от -Вт до +Вт и меньше за-

Для обеспечения ходового контроля за качеством нефтяного пека на выходе с установки ТК-3 нами планируется рззыестатъ специальные радиоизотопнке приборы - плотномеры, учитывающие температурные изменения в потоке пека и выводящие данные по измерению погаости Е операторную установки ТК-3.

Сильное влияние на характеристики преобразователей с ферритовым сердечником оказывают температурные воздействия, причем о степени изменения характеристик сердечников можно судить по величине точки Нееля материала . В ферритах с увеличением коэрцитивной силы Не материала возрастает точка Нееля, в связи с чем сердечники с большей коэрцитивной силой имеют меньшие температурные изменения характеристик и параметров. Анализ зависимости параметров петли гистерезиса -коэрцитивной силы На остаточной индукции Д. и максимальной индукции Вт от температуры в относительных единицах для сердечника 1,3 ВТ показывает, что наибольшему изменению в процентном отношении к величинам при комнатной температуре подвергается коэрцитивная сила, наименьшему - максимальная индукция. В определенном диапазоне температур с достаточной степенью точности эти зависимости можно линеаризировать и ввести температурные коэффициенты изменения: ТК Яс; ТК Br; TK Вт- Путём умножения измерительного сигнала преобразователя на поправочный коэффициент можно уменьшить влияние изменения температуры. Учитывая наименьшую зависимость от температуры максимальной индукции сердечника, перемагничивание целесообразно проводить по предельной петле гистерезиса при больших значениях полей возбуждения Ято=Яс,что проще реализовать в строчных преобразователях. Наиболее желательная форма импульсов тока возбуждения - двухполярный меандр, при таком возбуждении изменение магнитной индукции ДВ обусловлено изменением индукции от -бт до +5т и меньше за-

Плавающая головка теплообменника, включающая подвижную решетку трубного пучка, днище и крепежные детали, работает в сложных условиях: во-первых, все соединения находятся внутри корпуса и недоступны для осмотра при эксплуатации; во-вторых, крепежные детали находятся в среде одного из теплообменивающихся потоков и непосредственно воспринимают все его температурные изменения.

65. Китайгородский А. И., Мнюх Ю. В. Температурные изменения

Для обеспечения ходового контроля за качеством нефтяного йена на выходе с установки ТК-3 нами планируется разместить специальные радиоизотопнке приборы - плотномеры, учитывающие температурные изменения в потоке пека и выводящие данные по измерению потности в операторную устзков-КЕ ТК-3.

На изменение реакционной поверхности влияют также испарение влаги и температурные изменения, способствующие растрескиванию и раскрытию пор в зависимости от термостойкости реагирующего тела, а также другие факторы, например, примеси или покрытия, ускоряющие или замедляющие гетерогенную реакцию , которых мы здесь касаться не будем .

Ни один* из описанных в литературе аппаратов нас, в нашей экспериментальной работе, удовлетворить не мог. Причины этого следующие: ни один из известных*нам аппаратов не дает воз: можности делать определения теплот испарения широких фракций в условиях, приближающихся к однократному испарению и к условиям испарения в заводских трубчатых установках. В то же время нам представлялась бесспорной значительная важность такого рода экспериментальных определений. Весьма желательным также представлялось иметь возможность делать определения в известном диапазоне давлений. В первую очередь при этом желательно было иметь условия вакуумной перегонки в пределах от долей миллиметра ртутного столба до атмосферного давления, так как перегонка ряда продуктов может быть произведена без разложения лишь при том или ином разрежении. Температурные изменения желательно было варьировать до 300—350° С. Наконец, желательно было иметь достаточную точность определения , чтобы полученный материал был действительно пригоден для термодинамических целей.

Измерения Я фреона-П проводились по изотермам с «шагом" 30 град при давлениях ЛО5 н/м2. При расчете теплопроводности вводились поправки на эксцентриситет нити, отвод тепла с торцов и температурные изменения геометрических размеров ячейки» Поправка на излучение не вводилась в связи с отсутствием ИК-спектров поглощения фреона-П. Опытные значения Я были отнесены к среднеарифметической температуре слоя. Все измерения проводились при 2-3 различных значениях перепада температур в слое и произведении критериев подобия

Известно, что на сдвиговые характеристики битумов влияют температурные изменения, а также старение этих битумов. Рассмотрим действие на битум нагрева в течение различного времени при температурах, значительно выше его температуры размягчения. При выдерживании битума при повышенной температуре его реологические свойства изменяются в результате частичного испарения и окисления. В инертной среде окисление исключается. Нагрев тонкой пленки битума до высоких температур может привести как к полимеризации, так и к разложению компонентов битума, в зависимости от температуры нагрева и природы битума. Вполне измеримое влияние на вязкость большинства битумов оказывает также ультрафиолетовая и коротковолновая видимая часть спектра солнечного света .

Весьма тщательное исследование относительных скоростей бромирования олефинов, в особенности в четыреххлористбм углероде, было произведено Davis'ом 9, работа которого способствовала освещению наших представлений в этой области. Этот исследователь нашел, что скорость взаимодействия этилена и брома в четыреххлористом углероде в темноте в значительной степени зависит от количества присутствующей в растворе влаги. С очень тщательно высушенными реагентами реакция в темноте протекала крайне медленно; коэфи-цкент реакции второго порядка К при 25° составлял всего 0,006. Яркий свет чрезвычайно сильно- повышал скорость бромирования в сухом четыреххлористом углероде, причем1 следует особо отметить, что скорость бромирования прогрессивно возрастала по мере понижения температуры от 25° до 0°. Увеличение скорости реакции с понижением температуры приписывается реакции, идущей под действием гидрата брома, а не прямому взаимодействию этилена и брома. Это предположение объясняет также значение для этой реакции небольших количеств влаги. Точно так же, как и с этиленом, бромирование пропилена в сухом четыреххлористом^ углероде протекало значительно быстрее при 0°, нежели при 25°; с другой стороны, на 'скорость бромирования триметилэтилена и диизобутилеиа температурные изменения как будто оказывали лишь небольшое влияние. Davis изучал скорость бромирования различных олефинов в сухом 'четыреххлористом углероде при 25°. В табл. 99 даны наинизшие значения, полученные для коэфициента скорости К, -относительные значения следует рассматривать только как качественные.

Влияние температуры на скорость реакции иллюстрируется данными табл. 6, где приводятся температурные коэффициенты скорости реакции и значения кажущейся энергии активации для процесса выжига кокса с поверхности шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга.

Интервалы температур, Температурные коэффициенты ско- Кажущаяся энергия актива-

комплексов мочевины с низшими парафинами. Температурные коэффициенты констант равновесия и теплот образования комплексов тиомочевины имеют низкое значение. Следовательно, стабильность комплексов тиомо-•чевины снижается с изменением температуры менее быстро, чем стабильность комплексов мочевины, и температуры разложения их сравнительно высоки.

Отличительной особенностью некоторых реакций карбоний-ионной полимеризации является то, что они идут при низких температурах и имеют значительные отрицательные температурные коэффициенты. Например, изобутилен дает димеры и низкомолекулярный полимер при комнатной температуре, но полимеризуется весьма бурно, образуя высоко-полимер, при температурах от —80° до —100°. Дейнтоя и Ивин предположили, что для этих систем наблюдаются предельные температуры , но возможно также, что с возрастанием темпе-

нефти, нанесенные на график таким образом, представляют собой прямую линию с параметрами А и В. Для выражения вязкости какой-либо нефти и для выражения ее температурной зависимости необходимо знать наклон прямой и вязкость при какой-нибудь температуре. Обычно такими температурами являются 37,38 и 98, 89° С. Так как температурная зависимость вязкости является очень важным признаком годности, то очень удобно выражать эти свойства в численном виде. Индекс вязкости был предложен несколько лет тому назад Дином и Дэвисом . Хорошо известно, что нафтеновые нефти имеют более высокие вязкостно-температурные коэффициенты, чем парафиновые нефти при одинаковых вяз-костях и температурах. Шкала Дина и Дэвиса основана на задании нулевого значения индекса вязкости для нефти Мексиканского залива и значения 100 для типичной пенсильванской нефти. Индекс вязкости для промежуточных видов нефтей рассчитывается по формуле:

Повышение температуры крекинга при постоянном давлении и постоянной степени превращения приводит к повышению содержания в продуктах легких компонентов и к снижению выхода тяжелых фракций и кокса; это происходит потому, что температурные коэффициенты для реакций крекинга, приводящих к образованию низкокипящих углеводородов больше, чем для вторичных

Введем обозначения: / — длина труб или корпуса; ат, ак — температурные коэффициенты линейного расширения соответственно труб и корпуса; Ет, Ек — модули упругости материала соответственно труб и корпуса; /\, FK — площади поперечного сечения соответственно всех труб и корпуса; /т, t,. — температуры соответственно труб и корпуса.

Еще сложнее кинетика гидрокрекинга ароматических углеводе^ родов35'50. Удовлетворительные результаты получаются при расчете превращений только по отдельным реакциям или для отдельных классов углеводородов50. При сравнении скоростей различных реакций с помощью дейтерообмена было сделано заключение 51, что скорость реакций в процессе гидрокрекинга в одних случаях определяется десорбцией, в других — наиболее медленной ступенью является разрыв углерод-углеродных связей; Энергии активации реакций гидрогенолиза относительно невелики, составляя, например, в процессе H-Oil 14 ккал/моль 48. Температурные коэффициенты реакций изомеризации и расщепления парафиновых углеводородов при гидрокрекинге их на алюмоплатиновом катализаторе и энергии активации этих реакций значительно выше 37.

Таблица 34. Кажущаяся энергия активации и температурные коэффициенты скоростей различных гидрогенизационных процессов

В табл. 4.1 приведены условные обозначения основных элементов, входящих в состав металлов и сплавов. Средние значения плотности некоторых твердых материалов, широко применяющихся в машиностроении, приведены в табл. 4.2. В табл. 4.3 приведены удельная теплоемкость и удельная теплопроводность некоторых материалов. Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей приведены в табл. 4.4, цветных металлов и сплавов — в табл. 4.5.

Таблица 4.4. Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей а при температуре 20—100 °С