Главная -> Словарь

Температурных деформаций

4. Полученные сведения о численных значениях равновесных соотношений для различных пластовых нефтегазовых систем при переменных Тир позволяют изучить возможность применения в практических условиях принципа Ле-Шателье, направленного для выявления характера термодинамического процесса , происходящего в залежи. В связи с этим нами построены температурные зависимости константы равновесия для всех рассмотренных случаев состояния пластовой жидкости. По кривым видно, что принцип Ле-Шателье в конкретных пластовых условиях для реальных нефтегазовых систем хорошо выдерживается, так как с повышением температуры константа равновесия заметно увеличивается, свидетельствуя об экзотермическом направлении процесса.

Согласно данным, приведенным на с. 90, на воздухе в топливе Т-6 \gvio = 3,59—96/6; в топливе РТ lg vio= 1,36—79/9. Для параметра а получены следующие температурные зависимости : lga = 6,66—63/6 и lga = 8,25—76/9 . Оценим окисление в условиях естественного хранения топлива, предполагая, что аррениусовский ход параметров а и via сохраняется и для интервала температур 60—0°С. Соответствующие кинетические параметры для топлив Т-6 и РТ при 60, 20 и 0°С приведены в табл. 7.12.

Это объясняется тем, что в вершине критических надрезов был исчерпан запас пластичности и возможно образовались микротрещины. Температурные зависимости KCV показаны на рис. 1.17,6. Как видно, кривые

6. Механические испытания. На образцах, вырезанных изразрушившейся детали, найти стандартные механические свойства металла. На образцах с трещиной найти характеристики, оценивающие сопротивление металла распространению трещины . Построить температурные зависимости этих характеристик и установить критические температуры хрупкости. Предусмотреть на образцах с трещиной различное ее расположение - такое, чтобы трещина распространялась как вдоль направления излома, так и в обе стороны поперек.

Различие молекулярного строения обусловливает разную способность углеводородов к плотной упаковке при кристаллизации и связанные с этим особенности изменения структуры в твердом растворе, а следовательно, и свойств. На рис. 31 и 32 приведены температурные зависимости ИК-спектров и показателей преломления, типичные для твердых углеводородов, образующих и не образующих карбамидные комплексы, т. е. различающихся по структуре молекул компонентов, входящих в их состав. Превращения в смесях комплексообразующих-углеводородов характеризуются наличием двух фаз в интервале перехода расплава и вы-

Различие молекулярного строения обусловливает разную способность углеводородов к плотной упаковке при кристаллизации и связанные с этим особенности изменения структуры в твердом растворе, а следовательно, и свойств. На рис. 31 и 32 приведены температурные зависимости ИК-спектров и показателей прелом-, ления, типичные для твердых углеводородов, образующих и не образующих карбамидные комплексы, т. е. различающихся по структуре молекул компонентов, входящих в их состав. Превращения в смесях комплексообразующих углеводородов характеризуются наличием двух фаз в интервале перехода расплава и вы-

Автором работы была разработана и изготовлена высокотемпературная керамическая приставка к импульсному ЯМР-спектрометру, что расширило температурный диапазон измерений с 280 "С, характерных для стандартных спектрометров, до 500 "С. При помощи подобной приставки мы впервые планируем провести моделирование типовых процессов жидкофазного термолиза непосредственно в измерительной ячейке импульсного ЯМР. Есть экспериментальные данные , согласно которым наблюдается высокоточная корреляция между концентрацией ПМЦ и временами релаксации в нефтяных системах. Это позволяет предполагать, что в планируемых нами высокотемпературных экспериментах соответствующие фазовым переходам экстремумы на зависимостях, снятых на ЭПР- и импульсном ЯМР-спектрометрах, должны Рис.3. Температурные зависимости времен попе- совпадать. Сопоставление этих речной релаксации для различных

ного превращения. Это является одним из преимуществ окислительного дегидрирования — устраняются эндотермичность процесса и необходимость в постоянном подогреве реакционной системы. Равновесие реакций гидрирования и дегидрирования. Очень важной чертой большинства реакций гидрирования и всех процессов дегидрирования является их обратимость. Очевидно, что вследствие экзотермичности гидрирования равновесие будет сме-щатьс я в его сторону при пониженных температурах, а для эндотермических реакций дегидрирования, наоборот, благоприятна высокая температура. Температурные зависимости изобарно-изотер-мического потенциала для наиболее интересных процессов дегидрирования графически изображены на рис. 134 и 135. Для гидрирования они имеют ту же абсолютную величину, но противоположны по знаку. При этом близкие к нулю или отрицательные значения ДО0 указывают на возможность практического осуществления реакции и на смещение равновесия в соответствии с известным уравнением:

Рис. 10. 15. Температурные зависимости вязкости и проводимости масла, содержащего 0,05 мае. % пальмитата марганца .

Температурные зависимости содержания фракции С8 в алкилате и содержания триметилпентанов в этой фракции даны на рис. 1,

Плотность зависит от температуры. На рис. 1.1 приведены температурные зависимости плотности ал-канов. Плотность нефтей и нефтепродуктов можно определить по формуле р/2 = p

Рис. 131. Схема температурных деформаций труб и корпуса теплообменника

Аппарат установлен на конической опоре. В опорном кольце, приваренном к корпусу аппарата, выполнены сигнальные отверстия для контроля перекрываемого кольцом участка продольного сварного шва. Коническую опору часто не приваривают к опорному кольцу корпуса аппарата, что позволяет более надежно компенсировать разность температурных деформаций корпуса и опоры. В верхней части опора имеет кольцо жесткости, поперечное сечение которого можно определить по формуле

Для компенсации температурных деформаций на технологических трубопроводах применяют П-образные, линзовые и волнистые компенсаторы. П-образные компенсаторы могут быть изготовлены изгибом трубы и сваркой с применением крутоизогнутых фитингов. Эти компенсаторы обладают сравнительно большой компенсирующей способностью ; их можно применять при любых давлениях. Однако П-образные компенсаторы громоздки и требуют установки специальных опор. Обычно их располагают горизонтально и снабжают дренажными устройствами.

Теплообменники с жестким кожухом и неподвижными трубными решетками применяют при разности температур между двумя средами не более 50° С. При большей разности температур в конструкции теплообменника вследствие температурных деформаций возникают значительные напряжения, которые могут привести к нарушению соединения труб с решетками или к разрыву кожуха.

Определение усилия, возникающего от температурных деформаций, производим по формуле:

В числителе дроби первая цифра означает диаметр кожуха в мм. Далее буквами обозначен тип аппарата по способу компенсации температурных деформаций, приведена цифра — расчетное давление в кгс/см2 и указан буквенный шифр группы «материального оформления». В знаменателе указывают наружный диаметр теп-лообменной трубки, ее тип — буквой Г или Н , длину труб в м, расположение труб по квадрату — буквой К или Т , а также число ходов по трубам.

Для исключения температурных деформаций при нагревании секции крепятся к опорным металлоконструкциям только с одной стороны. Для предотвращения утечки воздуха предусматривается устройство с боков секций дефлекторов.

Одна из трубных решеток трубного пучка не соединена с корпусом, она закрыта крышкой и образует так называемую плавающую головку, которая при изменении длины трубного пучка вследствие нагревания или охлаждения может перемещаться внутри корпуса. Этим достигается независимость температурных деформаций корпуса и трубного пучка . Трубки трубного пучка развальцованы в трубных решетках с разбивкой отверстий, как правило, по вершинам квадратов, что создает большие удобства для чистки наружной поверхности трубок.

. Наружный диаметр труб равен 20 мм. Теплообменники этого типа могут быть в горизонтальном и вертикальном исполнении. Их изготовляют диаметром 325—1400 мм с трубами длиной 6—9 м, на условное давление до 6,4 МПа и для рабочих температур до 450°С. Масса теплообменников до 30 т. Теплообменные аппараты кожухотрубчатые жесткого типа имеют трубные решетки, жестко соединенные с корпусом, в которых развальцованы трубки пучка. Вследствие того, что длины трубного пучка и корпуса не могут изменяться независимо одна от другой, в трубках и корпусе при разных температурах их нагрева возникают напряжения, которые могут быть причиной нарушения плотности развальцовки или разрушения обварки труб в трубных решетках. Поэтому такие теплообменники применяют при разности температур трубного пучка и корпуса, не превышающей 70 °С. При этом среда, проходящая по межтрубному пространству, не должна выделять веществ, загрязняющих поверхность трубок . Теплообменники изготовляют на условное давление 0,6—4,0 МПа, диаметром 159— 1200 мм, с поверхностью теплообмена до 960 м2; длина их до 10 м. масса до 20 т. Теплообменники этого типа применяют до температуры 350 °С. С целью компенсации температурных деформаций корпуса для давлений до 16 МПа теплообменные аппараты изготовляют с линзовыми компенсаторами. Число ходов по трубкам 1—6, а по межтрубному пространству аппараты изготовляют одноходовыми.

При выключении теплообменника во избежание температурных деформаций сначала выключают горячий поток теплоносителя из межтрубного пространства , а когда теплоноситель, оставшийся в аппаратуре, остынет и температура его будет близка к температуре потока нефти, выключают и холодный поток нефти.

Циклический характер переменно-направленных нагрузок от температурных деформаций может быть причиной нарушения герметичности фланцевых соединений трубопроводов вывода паров из реакционных камер.