Главная -> Словарь

Температурных коэфициентах

Дополнительное расширение фланцев обеспечивается за счет разности температурных коэффициентов линейного расширения «ф — аб материала фланца и болтов при нагреве элементов до температуры t6, а также дополнительным нагревом фланца на величину /ф — t6:

промежуточных продуктов или карбоидов. Количество образующегося кокса зависит от порядка скоростей реакций по отношению к целевому продукту R и коксу и от температурных коэффициентов этих реакций. Поскольку кокс чаще всего является одним из конечных продуктов реакции, то его выход зависит в основном от глубины процесса. Обычно выход кокса по высоте слоя катализатора происходит через максимум. Причем в случае слабо коксогенных видов сырья наблюдается восходящая ветвь, а в случае сильно коксогенных видов сырья - нисходящая ветвь кривой выхода кокса по высоте слоя.

Как уже отмечалось, важнейшей константой смазочных масел является вязкость и зависимость хода кривой вязкости от температуры. Для оценки температурного коэффициента вязкости масел обычно пользуются индексом вязкости, представляющим собой отношение температурных коэффициентов некоторых природных масел. Природные масла с наиболее пологой кривой вязкости оцениваются по шкале цифрой 100 единиц, все остальные масла получают по этой шкале более низкую опенку. Наиболее высокую оценку имеют масла с парафиновым основанием; на противоположном конце шкалы находятся типичные нафтеновые масла.

А. Д. Петров и Т. Н. Богословская поставили ряд опытов неполной полимеризации в стандартных условиях некоторых индивидуальных углеводородов. После опытов проводилась отгонка продуктов в температурных границах исходного сырья и остаток принимался за полимеры. В задачу исследования входило: определение выходов и температурных коэффициентов вязкости полимеров , получаемых из углеводородов различных классов, а также сравнительная характеристика достоинств как исходного сырья, с одной стороны, фракций нефти, полученных прямой разгонкой и лишенных или почти лишенных олефиновых и ароматических углеводородов, и, с другой стороны, крекинг-продуктов, характеризующихся высоким содержанием олефиновых и ароматических углеводородов. Опыты велись со следующими индивидуальными углеводородами: октиленом, гексадеценом, кумо-лом, метилнафталином, трпметилцпклогексаном, декалином, додеканом. Ставились опыты в простейшей аппаратуре: в охлаждаемой водой стеклянной трубке, вмещавшей 35 мл жидкого исходного продукта, который во время опыта находился под вакуумом 45 мм и вспенивался током непрерывно подававшегося водорода. Результаты опытов с индивидуальными углеводородами приведены в табл. 100 .

Да, Д6 и Ас — изменение температурных коэффициентов уравнения для определения истинной теплоемкости реакционной смеси, состоящей из исходных и конечных продуктов реакции, при использовании в качестве функциональной зависимости теплоемкости от температуры уравнения .

Преобразователь плотности и систему выдерживают при каждом значении температуры не менее двух часов. Действительное значение плотности жидкости при указанной температуре определяют с помощью металлических напорных пикнометров. Дополнительную погрешность преобразователя плотности вычисляют по результатам измерения выходного сигнала преобразователя плотности с применением температурных коэффициентов К.18 и К)9, приведенных в сертификате. Дополнительную погрешность от изменения температуры жидкости вычисляют по формуле

В соответствии с ГОСТ 3900-85, результаты измерений плотности приводят к температуре 20 °С с использованием таблиц . В соответствии с ASTM D 1298, результаты измерений плотности приводят к температуре 15 °С с использованием международных таблиц стандартных справочных данных. Поправка к показаниям, отсчитанным по ареометру при некоторой температуре, отличной от нормальной, подсчитывается на основании табличных данных о коэффициенте расширения жидкости. Если таких данных нет, проводится научно-исследовательская работа по экспериментальному определению температурных коэффициентов расширения жидкости. Поправка на изменение объема стекла ареометра равна +P--pT, где Р - коэффициент объемного расширения стекла, t\ - нормальная температура жидкости, t -температура жидкости, рт -плотность жидкости.

— различие температурных коэффициентов линейного и объемного расширения материалов труб и цементного камня при температурных колебаниях приводит к разрушению цементного кольца по высоте;

'5. AM ату ни А. Н. Методы и приборы для определения температурных «коэффициентов линейного расширения материалов. М., Изд-во стандартов, 1972.

1. Аматуни А. Н. Методы и приборы для определения температурных коэффициентов линейного расширения. М., Изд-во стандартов, 1972.

У товарных сортов парафинов гомологический состав не имеет значительных отличий , в связи с чем и температура R-H перехода мало изменяется. Однако более низкомолекулярные гомологи, повышая чувствительность кристаллической структуры парафина к нагреванию, способствуют заметному изменению их структурно-механических свойств при температурах предпереходного состояния. Это и определяет различные величины температурных коэффициентов прочности нефтяных промышленных сортов парафинов в разных температурных условиях испытания.

процесса), о температурных коэфициентах скорости, о средних

На практике представление о температурных коэфициентах нередко упрощают и определяют их непосредственно по условным скоростям, подачи сырья в реакционную систему согласно уравнению

Б — распределение температур При разных температурных коэфициентах и постоянной интенсивности теплоот-

Полученные уравнения могут решаться последовательным приближением после предварительного установления зависимости дл от qc, При загрузке катализатора в трубки и сравнительно небольших перепадах температур At и температурных коэфициентах kt в первом приближении можно принимать qu^qc. Результаты вычислений радиальных перепадов температур по уравнениям и приведены на фиг. 37, показывающей, что наибольшие значения At достигают в начальных стадиях контактирования, в которых при высокоэкзотермических превращениях могут происходить местные перегревы и дезактивация катализатора в средних частях слоя.

Фиг. 103. Термодинамические к. п. д. политропических реакционных устройств для процессов нулевого порядка при разных количествах ступеней реагирования и температурных коэфициентах.

и в другом — при постоянных общих перепадах температур 2 А4ъп, и температурных коэфициентах. Кроме того, здесь же приведены результаты расчетов для тех случаев, когда размеры отдельных ступеней реагирования равны между собой, что часто диктуется конструктивными соображениями. Показатели, полученные для этих систем, несколько благоприятнее, чем для устройств с одинаковыми перепадами температур, но отличаются от них лишь незначительно.

Из рассмотрения фиг. 103, 104, 106 и 107 следует, что при относи--тельно больших температурных коэфициентах и тепловых эффектах процессов достаточно высокие к. п. д. получаются только при значительном количестве ступеней реагирования, от 10 до 20 и в отдельных случаях даже выше. При умеренных kt и тепловыделениях приемлемые величины к. п. д. уже получаются в простейших 4-секцион-ных системах.

На фиг. 117 показаны кривые распределения температур в зоне катализа, вычисленные для высокоэкзотермических реакций, типа синтеза углеводородов из СО и Н2. Соответствующие им к. п. д. сравнительно низки, что указывает на неэффективное использование реакционных объемов. Самые неблагоприятные условия, как всегда, создаются при высоких температурных коэфициентах. При значениях kt выше 1,3 —1,4 работать без перегревов практически невозможно даже с удельными интенсивностями теплоотвода Коб^у Д° 6000.

Л —реактор с удельной интенсивностью тепло-отвода Коб-Ру = 6000 ккал м—3град—г час—1 при разных температурных коэфициентах; 1 — Кг_=

Особенные затруднения в регулировании возникают при значительной неравномерности скоростей реагирования и высоких температурных коэфициентах.

Некоторым недостатком этого метода является значительное снижение концентрационных к. п. д. реакционных устройств из-за перемешивания катализатора в зоне реакции. Однако при значительных температурных коэфициентах уменьшение концентрационных к. п. д. полностью компенсируется возрастанием термодинамических к. п. д., которые в данных условиях близки к единице.