Главная -> Словарь

Температур стеклования

тогда по графику находим, что при этом давлении температура 50% отгона по криной ОИ равна 168° С. Разность температур составляет Дг= 268—168= 100° С. Эту разность температур Вап-Виккль рекомендует сохранить и для других точек кртюй ОИ.

Следует иметь в виду, что в конденсаторах и холодильниках погружного типа из-за небольшой скорости движения воды температура последней у поверхности труб на 10—15° С выше, чем на выходе из аппарата. В трубчатых холодильниках, где скорости движения воды сравнительно высоки, эта разность температур составляет 3— 5° С. Исходя из этого, целесообразно температуру отходящей воды для погружных конденсаторов и холодильников принимать равной 40-45° С.

Температура воспламенения жидкого топлива обычно ненамного превышает температуру вспышки. Для: одного и того же нефтепродукта разность температур составляет не более 60...70 °С. Значительно выше температура самовоспламенения жидкого топлива, определяемая как температура, при которой смесь паров топлива с ВОЗДУХОМ воспламеняется без источника огня. Для мазутов она находится в пределах 500...600 °С.

В конденсаторах и холодильниках погружного типа из-за небольшой скорости движения воды температура последней у поверхности труб на 10—15 °С выше температуры на выходе из аппарата. В кожухотрубных холодильниках, где скорость движения воды сравнительно высока, разность температур составляет 3—5°С. Исходя из этого, целесообразно температуру отходящей воды для трубчатых конденсаторов и холодильников принимать равной 55—60 °С. Расход GB охлаждаемой воды определяют по формуле

лива из прямогонного дистиллята с содержанием ароматических углеводородов 23-25% масс, глубину деароматизации при гидроочистке можно ограничить 20-25%. В этом случае, как следует из рис. 2.4 и 2.5, рабочий диапазон температур составляет 310—330°С, время контактирования — 0.25—0.5 ч . В таких условиях требуемое содержание серы в гидрогенизате не достигается .

Результаты анализа на колонне 0,25 ммхЮ м показали хорошее совпадение точек как дпя нефти, так и дпя конденсата. Только в начальной части хроматографические точки не совпадают с кривой НТК, полученной ректификацией на установке, описанной ниже по стандарту ASTM Д-2892. Данные для бензинов не обнаружили-неудовлетворительную сходимость: отличие температур составляет 15-20 °С, причем вначале хроматографические данные завышены, а затем занижены.

Критическая разность температур зависит от природы кипящей жидкости, температуры, давления и характера поверхности нагрева. Так, для воды, кипящей при атмосферном давлении, критическая разность температур составляет ~25°, для бензола — 40°, для бутанола — 20° и т. д.

В конденсаторах и холодильниках погружного типа из-за небольшой скорости движения воды температура последней у поверхности труб на 10—15°С выше температуры на выходе из аппарата. В кожухотрубных холодильниках, где скорость движения воды сравнительно высока, разность температур составляет 3—5°С. Исходя из этого, целесообразно температуру отходящей воды для трубчатых конденсаторов и холодильников принимать равной 55—60 °С. Расход GB охлаждаемой воды определяют по формуле

В первом реакторе происходит основное превращение сырья, что видно по перепаду температур между входом и выходом, достигающему 35 — 40 °С и свидетельствующему о значительном эндотермическом эффекте процесса. Частично превращенное сырье в смеси с циркуляционным водородсодер^жащим и образовавшимся углеводородным газами последовательно проходит вторую секцию печи_5^второй реактор и третью секцию печи, после чего идет двумя параллельными потоками в два последних реактора рифор-минга. Во втором реакторе перепад температур составляет 10 — 15°С, а в двух последних он равен всего 5 — 7°С, так как там в значительной степени протекают реакции гидрокрекинга, характеризующиеся положительным тепловым эффектом. Температура промежуточного нагрева сырья во второй и третьей секциях печи 3 несколько выше, чем температура исходного сырья, и составляет соответственно 505 и 515 °С, чтобы активизировать ароматизацию парафинов. , v

ний, поступающих в резервуар при малых «дыханиях», может быть значительным. Допустим, что средний суточный перепад температур составляет 5 °С; тогда в резервуар вместимостью 5000 м3 с коэффициентом заполнения 0,9 при неизменном внешнем давлении за один «вдох» поступает 30 м3 воздуха. При загрязненности воздуха 1 г/м3 количество пыли, поступающей в резервуар за один «вдох», составит 0,03 кг/сут, за год — более 10 кг. Здесь не учтены атмосферные колебания давления и сезонные изменения температуры. Таким образом, даже при хранении нефтепродуктов в «спокойных» условиях, без выдачи и приема, в резервуары постоянно попадают загрязнения, если поступающий воздух не фильтруется.

ность температур составляет 15—80 °С, а для аппаратов типа К раз-

Выше было показано , что основное отличие каучуков от смол состоит в разнице их температур стеклования. У каучуков Тс лежит в области минусовых температур и, следовательно, при комнатной температуре они находятся в высокоэластическом состоянии. Ниже приведены температуры стеклования некоторых полимеров.

Стекла формуют в интервале температур стеклования и текучести . Процесс формования представляет собой сложный комплекс явлений, главными из которых являются механические и термические. Методы переработки стекла в изделия разнообразны и обусловлены конструкцией изделия и его назначением. В табл. 282 приведены характеристики основных способов формования стеклоизделий.

При различных температурах в битумах проявляются стеклообразное, вязко-текучее и эластическое состоя,-ЛИй-Тгтр^ктуры. Для кровельных битумов характерно также разделение температур, стеклования и текучести

При сравнении значений температур стеклования битумов из арланской и туймазинской нефтей видно, что арланские битумы имеют значения Тс более высокие, что объясняется природой нефти. Арланская нефть высокосмолистдя, более вязкая и плотная по сравнению с туймазинской; битумы из нее имеют более высокие значения плотности, содержат больше ароматических' углеводородов, смол и асфальтенов. Битумы из туймазинской нефти характеризуются большим содержанием парафино-нафте-новых фракций, которые, по-видимому, создают разветвленность структурной сетки. Правильность представленных рассуждений подтверждает и тот факт, что при компаундировании окисленного битума с экстратом IV фракции температура стеклования понижается, улучшая его морозостойкость.

Было произведено определение температур стеклования Б битумах с одинаковым значением глубины проникания иглы при 25°С, с различным соотношением асфальтенов и смол и с маслами, различающимися по коэффициенту растворяющей способности . Битумы с одинаковой пенетрацией при 25° С, равной 70 + 6, различающиеся по коэффициенту дисперсности и растворяющей способности, имеют разные значения температур стеклования , . С понижением показателей дисперсности температура стеклования битумов одной марки по пене-трации понижается. Интенсивность изменения температуры стеклования в зависимости от коэффициента дисперсности определяется растворяющей способностью масел : чем ниже КРС масел, тем больше понижение Тс . Следует отметить, что при определенных значениях коэффициента дисперс-

•туме и переходом его в упругую малодеформирующую систему. .В то же время дисперсионная среда, состоящая в основном из ларафино-нафтеновых углеводородов, имеющих низкую температуру стеклования, обеспечивает понижение Тс в битумах. 'Отсюда следует, что снижение Тс может допускаться в битумах только до определенного предела, при котором еще не наблюда-•ется перехода структуры в двухфазную гетерогенную систему. Этот переход можно определять, например, по появлению низких значений температур стеклования в битумах !И резкому повышению температур хрупкости по Фраасу.

Таким образом, представленные результаты дилатометрических испытаний битумов позволяют определить пути регулирования их температур стеклования.

термообработки Ф г, рассчитанный для температур стеклования поли

Если диэлектрическая спектроскопия описывает релаксационный процесс в битумах, относящийся к дипольно-сегменталь-ному, то с ее помощью можно характеризовать и стеклование битумов. Это предположение подтверждается тем, что значения определенных дилатометрически и диэлектрически температур стеклования битумов удовлетворительно совпадают . Совпадение значений температур стеклования в битумах, определенных дилатометрическим и диэлектрическим методами, свидетельствует о справедливости уравнения ВЛФ для битумов при условии определения температур приведения Тх по методике, изложенной в работе .

После первой зимы 1973—1974 гг. и далее значения температур стеклования в битумах № 1 и 2 становятся более высокими,, чем в битуме № 3. При этом следует отметить, что в битуме №3. трещины появились после первой же зимы, в марте, при температуре стеклования —29°С. В битумах же № 1 и 2, у которых температура стеклования в этот момент составляла —30 и —29°С соответственно, трещин не было как после первой зимы, так и после второй, хотя их температуры стеклования несколько возросли. Более низкие значения температур стеклования в высоковязком битуме № 3 в период после образования внемтрещины могут быть связаны также с тем, что образование трещин сняло в какой-то мере напряжения в битумной пленке. Как известно, напряжение в материале повышает его температуру стеклования . Отсюда следует, что температура стеклования не может служить показателем, однозначно характеризующим трещинообразование в битумах.

При сравнении значений температур стеклования битумов из арланской и туймазинской нефтей видно, что арланские битумы имеют значения Тс более высокие, что объясняется природой нефти. Арланская нефть высокосмолистая, более вязкая и плотная по сравнению с туймазинской; битумы из нее имеют более высокие значения плотности, содержат больше ароматических углеводородов, смол и асфальтенов. Битумы из туймазинской нефти характеризуются большим содержанием парафино-нафте-новых фракций, которые, по-видимому, создают разветвленность структурной сетки. Правильность представленных рассуждений подтверждает и тот факт, что при компаундировании окисленного битума с экстратом IV фракции температура стеклования понижается, улучшая его морозостойкость.