Главная -> Словарь

Теплообменной аппаратуре

Стоимость теплообменной аппаратуры принимается пропорциональной массе теплообменного аппарата при заданных коэффициенте теплопередачи и температуре хладоагента:

При проектировании и выборе теплообменной аппаратуры для блока очистки газов от сероводорода очень важно правильно выбрать температурный интервал нагреваемых и охлаждаемых потоков. Теплообменники устанавливают на потоке насыщенного кислыми газами раствора МЭА для его нагрева перед поступлением в отгонную колонну за счет тепла регенерированного раствора МЭА, выходящего из нижней части колонны. Неправильно рассчитанная и выбранная теплообменная аппаратура может вызвать увеличение эксплуатационных затрат на пар, используемый на регенерацию раствора МЭА. В работе приведен подробный расчет оптимального теплообмена на установках очистки газа от H2S и С02, но он требует значительного времени. На основании обобщения данных опыта эксплуатации блока очистки газов на установках гидроочистки обнаружено, что оптимальной температурой на входе в колонну является 90—100 °С . Регенерированный раствор МЭА охлаждается в теплообменнике от 115—120 до 60—70 °С.

В блоке очистки газов раствор МЭА из абсорберов откачивается в специальную емкость, туда же поступает раствор из емкостей, фильтра, теплообменной аппаратуры. Все аппараты блока стабилизации и очистки газов продуваются, промываются или пропариваются.

тарелок, так как нормальная эксплуатация установок начинает лимитироваться в этом случае работой контрольно-измерительных приборов, теплообменной аппаратуры, компрессорного и дру-, того оборудования.

В процессах переработки углеводородных газов широко применяют различные виды теплообменной аппаратуры, вес которой составляет 30—40% от общего веса аппаратуры ГПЗ.

теплообменной аппаратуры 420 ел.,

Допускаемая овальность корпусов для всех аппаратов, за исключением теплообменной аппаратуры, аппаратов, работающих под вакуумом, а также негабаритной аппаратуры 1% номинального диаметра, но не более 20 мм для аппаратов диаметром свыше 2000 мм. Овальность корпусов для аппаратов, работающих под вакуумом или под наружным давлением, не должна выходить за пределы 0,5% номинального диаметра и не должна превышать 20 мм для аппаратов свыше 4000 мм. Допускаемая овальность негабаритных аппаратов оговаривается в рабочих чертежах.

Ребристые трубы находят широкое применение при изготовлении теплообменной аппаратуры. При использовании ребристых элементов труб успешно решается большинство проблем, связанных с нагревом, охлаждением и конденсацией сред. Применение ребристых и ошипованных элементов труб экономически целесообразно в таких теплообменных аппаратах, в которых условия теплообмена с одним теплоносителем существенно хуже, чем с другим. В этих случаях, увеличивая поверхность труб со стороны оребре-ния или ошипования, удается компенсировать низкий коэффициент теплоотдачи ее стороны газа и, следовательно, интенсифицировать процесс теплообмена, уменьшить вес, габариты и стоимость тепло-обменной аппаратуры, а также эксплуатационные расходы.

отделение теплообменной аппаратуры, которое состоит из сырьевых теплообменников типа «труба в трубе», погружных конденсаторов-холодильников, водяных холодильников термогазойля и крекинг-остатка.

С точки зрения экономических показателей более эффективным оказывается процесс с применением цинкхромового катализатора. В этом случае потребуется сооружение колонн гидрирования с полезным объемом, в три раза меньшим, чем в процессе с меднохро-мовым катализатором. Одновременно значительно сокращаются поверхности нагрева теплообменной аппаратуры, снижается мощность циркуляционных насосов.

Из физических характеристик для выбора'материалов в ряде случаев важно знать температурный коэффициент линейного расширения и коэффициент теплопроводности материала. Последний является важной характеристикой при конструировании теплообменной аппаратуры, особенно с сребренными поверхностями.

Наиболее распространенными в нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности являются теплообменники с теплопередачей от более' нагретой жидкости к менее нагретой через разделяющую поверхность. Этот процесс может протекать в различной теплообменной аппаратуре, а также в химических и массообменных аппаратах. Существует несколько

Из приведенных данных видно, что схемы НТР и НТК по мощности холодильной установки примерно равноценны. Важным преимуществом схем НТР является более высокий температурный уровень процесса . Для достижения такой же степени разделения температура в низкотемпературном сепараторе в схеме НТК должна быть —37 °С. В схемах НТР не требуется рекуперация холода конденсата, выпавшего при охлаждении сырого газа, поэтому потребность в теплообменной аппаратуре в этой схеме меньше, чем в схеме НТК- Важным преимуществом схемы НТР является меньший расход тепла в кипятильнике колонны. В рассматриваемом примере расход тепла в схеме НТР почти на 30% меньше, чем в схеме НТК.

новленные нормы , повышает давление в аппаратах уста-нов'ки и снижает коэффициенты теплопередачи в теплообменной аппаратуре.

Для снижения усиленного коксообразования в теплообменной аппаратуре блоков предварительной гидроочистки бензинов рекомендуется выполнение ряда мероприятий, разработанных ВНИИНП и НПО «Леннефтехим» в результате проведения научно-исследовательских работ и обобщения опыта эксплуатации.

На основании опыта работы ЭЛОУ многих предприятий с применением воды различной чистоты можно сформулировать следующие требования к качеству промывной воды. Для обеспечения глубокого обессоливания нефти до остаточного содержания 1—3 мг/л содержание хлоридов в промывной воде, подаваемой на последнюю ступень ЭЛОУ, не должно превышать 300 мг/л , Так как при остаточном количестве воды в обессоленной нефти 0,1—0,2%, содержащей хлорвдов 300 мг/л, остаточное количество солей в нефти будет на 03-0,6 мг/л выше, чем при промывке водой, не содержащей хлоридов, то при существующей норме это содержание следует считать предельным. Содержание сульфатов и карбонатов в промывной воде не должно превышать их содержания в применяемой речной воде, г. е, их суммарное количество не должно быть выше 300 мг/л. Это необходимо, чтобы предотвратить образование осадков в коммуникациях и теплообменной аппаратуре.

Наиболее удаленной и удобной точкой подачи деэмульгатора в промышленных условиях является прием сырьевого насоса. Деэмульгатор дробится, и образующиеся макрочастички перемешиваются с нефтью в насосе и в транспортном трубопроводе. Растворение деэмульгатора. в основном протекает в теплообменной аппаратуре, когда нефть нагревается до нескольких десятков градусов. Время, необходимое для растворения деэмульгатора, можно оценить'по среднему времени выхода, которое, как показано в работе , определяется по формуле

Здесь числовой множитель имеет соответствующую размерность. В табл. представлены значения этого отношения при различных значениях Q и d, характерных для сырьевых потоков при обессоли-вании нефтей в теплообменной аппаратуре и в транспортных трубопроводах. Эта таблица дает наглядное представление о соотношении абсолютных величин скоростей частиц, определяемых турбулентными пульсациями и полем силы тяжести.

Из данных табл. П.2.1 видно, что в теплообменной аппаратуре, а в ряде случаев при движении сырья по транспортным трубопроводам относительным движением дисперсных частиц под действием турбулентных пульсаций можно пренебречь и учитывать только их относительное движение за счет сил тяжести. Если скорости ых и ы2 могут быть величинами одного порядка, следует рассматривать результирующую скорость частицы, которую находят по правилу суперпозиции этих скоростей, вытекающему из линейности исходного уравнения движения частицы. Обозначая угол между направлениями скоростей иг и и2 через а, запишем абсолютную величину результирующей скорости в виде

С вопросами подготовки сырья тесно связан вопрос об образовании коксовых отложений в теплообменной аппаратуре и трубчатых печах блоков гидроочистки. Нередки случаи выноса кокса на поверхность катализатора реакторов гидроочистки.

Сталь 15Х5М применяют в состоянии отжига и в улучшенном состоянии. Трубы из стали 15Х5М после отжига обладают высокой пластичностью и вязкостью, поэтому их широко используют в теплообменной аппаратуре. Длитель. ная прочность и ползучесть стали 15Х5М представлены в табл. 4.21.

Сырье — тяжелый нефтяной остаток , предварительно подогретое в теплообменной аппаратуре до 300—350°, поступает в аккумулятор сырья 1, где смешивается с тяжелой рециркулирующей флегмой, поступающей с низа ректификационной колонны 2. Смесь сырья и рецир-кулята подается насосом через сырьевые форсунки в находящийся в реакторе 3 псевдоожпженный слой кокса-теплоносителя 4. Контактируя с высоко нагретым коксом, нефтяное сырье нагревается до 510° и коксуется. Образующийся кокс тонкой пленкой откладывается на мелких частичках кокса-теплоносителя, увеличивая их размеры. Парообразные продукты разложения вместе с испарившимися легкими фракциями сырья направляются в ректификационную колонну 2. В результате ректификации с верха колонны отходят газ и пары бензина, в качестве боковой фракции — дистиллят коксования, который при желании может быть отобран в виде двух фракций: легкого газойля и тяжелого газойля. В нижней части колонны собирается тяжелый остаток — рециркулят, направляемый в аккумулятор для смешения со свежим сырьем и повторного коксования.