Главная -> Словарь

Теплового расширения

образование, а в других удаление кокса.) Недостатком является также ограничение температуры внутри труб и непродолжительный срок их службы вследствие высокого теплового напряжения. Тем не менее трубчатые печи получили широкое распространение благодаря простоте обслуживания.

Величина среднего теплового напряжения q обычно определяется из

ции .

применении панельных горелок коэффициент неравномерности нагрева по длине труб змеевика cpi равен единице. Распределение же теплонапряжений по окружности трубы отнюдь не одинаково. В работе величина коэффициента неравномерности нагрева по окружности трубы ф2 для пристенного экрана равна 0,55 . Поэтому при величине среднего теплового напряжения 32300 ккал/ максимальное тепловое напряжение труб радиантной части рассматриваемой печи будет si

известной величине теплового напряжения температура стенки трубы может быть определена по

, которая достигается путем увеличения числа потоков до четырех при том же диаметре труб и той же средней величине теплового напряжения—от 30000 до 32000 ккал/. Трубы четырехпоточного змеевика устанавливают вертикально. Достоинство таких пиролиз-ных печей заключается в меньшем расходе легированных сталей, поскольку вместо решеток для укрепления змеевика применяют подвески в верхней его части. Однако при этом зна-шчивается относительная стоимость резерва печных агрегатов. В этих печах время контакта не сокращается и выход этилена при пиролизе не возрастает, а обеспечивается лишь снижение стоимости строительства крупных установок.

Продолжительность непрерывной работы зависит и от характера распределения тепловой нагрузки реакционной части змеевика; особое значение имеет величина теплового напряжения поверхности нагрева выходных труб . При высоких тепловых напряжениях в этой змеевика в результате перегрева газа в пограничном слое происходить усиленное разложение углеводородов, особенно что приведет к быстрому закоксовыванию внутренней поверхности труб. Поэтому для выходных труб змеевика рекомендуется значительно меньшая интенсивность подвода тепла, чем для других его частей. Так, если среднее тепловое напряжение поверхности нагрева радиантной части змеевика при пиролизе бензина 32000—33000 ккал/, то для выходных труб оно должно быть 11000—12000 ккал/.

Величина среднего теплового напряжения ^ обычно определяется из выражения:

ций 'величина среднего теплового напряжения при указанных температурах 30000—32000 ккал/.

Как уже указывалось, длительность пребывания смеси в зоне реакции трубчатого змеевика зависит от скорости теплового потока, или величины теплового напряжения стенок труб. Однако существуют определенные ограничения, обусловленные максимально допустимой температурой стенок труб и условиями теплопередачи в топочной камере.

При применении панельных горелок коэффициент неравномерности нагрева по длине труб змеевика ф! равен единице. Распределение же теплонапряжений по окружности трубы отнюдь не одинаково. В работе величина коэффициента неравномерности нагрева по окружности трубы ф2 для пристенного экрана равна 0,55 . Поэтому при величине среднего теплового напряжения 32300 ккал/ максимальное тепловое напряжение труб радиантной 4асти змеевика рассматриваемой печи будет значительно выше:

Трубчатые гофрированные металлические оболочки, благодаря особенностям их геометрической формы, широко используются в качестве чувствительных элементов приборов, компенсаторов теплового расширения, угловых и осевых перемещений трубопроводов, а также самостоятельно в виде гибких напорных коммуникаций гидравлических и нефтегазовых систем.

Коэффициент теплового расширения, 1/°С..... 0,001075

Коэффициент теплового расширения, 1/?С...... 0,00151

Коэффициент теплового расширения при 20 8С, 1/°С 0,00143 Пределы взрываемости в смеси с воздухом, объемн. %

Коэффициент теплового расширения, 1/°С » . . . 4,5-10"*

Коэффициент теплового расширения, 1/°С .... 1,08 • 10~3 -

Наиболее эффективны кожухотрубчатые теплообменники с компенсатором на плавающей головке, так как в них обеспечиваются строгий противоток и хорошая компенсация теплового расширения трубок относительно корпуса аппарата вследствие того, что одна из трубных решеток подвижна, а также исключается возможность смешения потоков сырья и готового продукта.

Следует обращать внимание на зазор между торцами валов привода и насоса, необходимый для учета теплового расширения палов. Величина этого зазора обычно составляет 5—6 мм.

где /iK — критическая толщина масляного слоя, рассматриваемая как критерий состояния, режима трения и несущей способности тяжело нагруженного контакта; Кз — коэффициент запаса; Rzi и Rz2 — высоты неровностей рабочих поверхностей контактирующих деталей; А'к, ..., h\ — компоненты hK, учитываю* щие влияние перекосов, погрешностей монтажа, деформаций,. теплового расширения деталей и других игнорируемых теорией: факторов . ,

Зная коэффициент осф, находят по формуле напряжения в болтах и шпильках фланцевых соединений из разнородных сталей. Для снижения температурных напряжений следует использовать шпильки из материала с коэффициентом ссб, приближающимся к коэффициенту теплового расширения более толстого фланца.

Пусть корпус и трубы теплообменника выполнены из материалов с одинаковым коэффициентом теплового расширения, и разность температур труб и корпуса равна ДЛ Тогда, если трубы не связаны с корпусом, они удлиняются на величину б. Как видна из рис. 132, деформация б = аД/7 состоит из деформации сжатия труб бт, удлинения металла корпуса 6К и расширения компенсатора бл: