Главная -> Словарь

Термической обработкой

Изучение влияния различных видов термической обработки на чувствительность металла труб и их сварных соединений к коррозионному растрескиванию проводилось в УГНТУ на образцах , вырезанных из отечественных и импортных труб фирм "Маннесманн" и "Валлурек" . При термической обработке температура нагрева в печи составляла 910° С с выдержкой в течение 1 часа и последующим охлаждением с печью, на воздухе и в воде. Склонность стали к коррозионному растрескиванию оценивалась электрохимически, путем определения величины анодного тока растворения при значениях потенциалов, соответствующих Фладе-потенциалу на анодных поляризационных кривых. В качестве рабочего электролита использовался раствор солей угольной кислоты, моделирующий приэлектродную среду, образующуюся при катодной защите магистральных трубопроводов . Электрохимические исследования проводились в трехэлектродной ячейке со вспомогательным электродом из платины. Нагрев образцов осуществлялся в масляной бане. Температура поддерживалась терморегулятором RH-3. Предварительно образцы активировались при потенциале минус 900 мВ . Затем потенциал уменьшался по абсолютной величине со скоростью развертки 4 мВ/с и снималась анодная поляризационная кривая. Одновременно с электрохимическими исследованиями проводились измерения твердости .

В результате проведенных исследований было установлено, что перечисленные виды термической обработки приводили к небольшому изменению твердости, по-видимому, вследствие малого содержания углерода в исследованных сталях и их низкой чувствительности к термической обработке. Вместе с тем твердость различных зон сварных соединений вследствие гетерогенности физико-механических свойств имела неодинаковые значения. Чувствительность к КР основного металла и металла различных зон сварных соединений была также неодинакова, что можно объяснить их различным структурно-энергетическим состоянием. С повышением температуры электролита с 20° до 50° С значения токов анодно-

более опасной является низкочастотная составляющая, особенно при симметричном, знакопеременном нагружении, приводящем в присутствии коррозионно-активных сред к МКУ. В качестве модельной коррозионно-активной среды использовался 5 %-ный раствор хлорида натрия, имитирующий по активности пластовые воды и представляющий для исследуемых сплавов наибольшую опасность в связи с питтингообразованием за счет хлор-ионов. Перед испытанием образцы материалов подвергались общепринятой для этих прецизионных сплаьов упрочняющей термической обработке, состоящей в закалке с последующим искусственным старением. В результате такой обработки вследствие выделения мета-стабильной у'-фазы происходит резкое повышение прочности и упругих свойств сплавов, обеспечивающих работоспособность сильфонов в условиях эксплуатации.

При такой термической обработке никакой изомеризации двойной связи не наступает .

Участок обслуживается общими для всей ремонтной базы отделениями по термической обработке и гальваническим покрытиям, а также кузнечно-прессовым и литейным отделениями. В цехе должно быть небольшое отделение для слесарной обработки деталей.

Втулки и обоймы необходимо изготовлять кованными из стали марки не ниже Ст. 40 или литыми из стали марки не ниже Ст. 45 группы II . Зубья должны быть подвергнуты термической обработке по твердости не менее Rc = 40 и не ниже Rc 35 .

Закалка вала токами высокой частоты позволяет подвергать термической обработке каждый его участок, придавая нужную в каждом отдельном случае твердость . В ТУ для шеек валов наиболее часто принимается твердость НВ --= 240—280 единиц.

Вращающуюся втулку окончательно обрабатывают после наплавки сормайтом, если ее рабочий торец подвергают указанной операции. При последующей термической обработке этого торца втулки пеобкоднмо предусмотреть соответствующий припуск на дальнейшую окончательную обработку. Толщина наплавленного слоя сормайта или стеллита но окончании такой обработки должна составлять 2,5---3 мм, пеплоскостность поверхности рабочего торца - не более 0,6 мк, а чистота поверхности — не ниже V12.

вергаться термической обработке. Веб основное заготовительное оборудование рассчитано преимущественно на толщину листа до 40 мм включительно. Для толщин выше 40 мм применяются специальные машины. Сварка корпусов сосудов из элементов толщиной свыше 40 мм производится преимущественно электрошлаковым методом.

Гибка двухслойных листов, плакированных коррозионно-стойкой сталью, может производиться как в холодном, так и в горячем состоянии, плакирующим слоем внутрь или наружу. Прокладки, соприкасающиеся при гибке с плакирующим слоем, изготовляют из коррозионно-стойкой стали, чтобы предотвратить налипание на поверхность плакирующего слоя частиц металла, что возможно при использовании обычной конструкционной стали. Холодная гибка двухслойной стали должна производиться при температуре не ниже 20° С. При гибке в горячем состоянии заготовки должны'быть нагреты до 1150—1200° С; их обработка должна завершаться при температуре не ниже 900—850° С. Заготовки, обработанные методом горячей деформации, должны быть подвергнуты последующей термической обработке, режимы которой приведены в табл. 10, а.

Для повышения пластических свойств двухслойных труб и снятия остаточных напряжений после волочения футерованные трубы подвергают термической обработке , в результате которой предел прочности, ударная вязкость и микротвердость наружных труб принимают значения, близкие к исходным. После волочения микроструктура материала наружных и внутренних труб по сравнению с исходной не изменяется. Отжиг двухслойных труб внутренними трубами из титановых сплавов производят в защитной среде. Для этих целей в процессе отжига через титано-

Графит имеет решетку гексагонального типа^ Расстояние между атомами углерода в параллельных слоях 3,44А, а между атомами в слое — 1.42А. Графит получают термической обработкой каменного угля, кокса, сажи. Он является очень эффективной слоистой твердой смазкой. При температуре 450° С графит окисляется. Вода и адсорбированные пары значительно улучшают его смазывающие свойства.

В отсутствие указанных сталей возможно выполнение втулок из других углеродистых или легированных сталей с соответствующей термической обработкой. Известен опыт длительной эксплуатации уплотняющих втулок, сделанных из серого чугуна.

Необходимо, чтобы в паре с бронзовыми втулками работали вращающиеся втулки in материалов, твердость которых должна быть в пределах HRC 45 - 55, что достигается применением сталей марок Ст.45, Ст.50, 3X13 и IX 13 с последующей их термической обработкой либо наплавкой торцов втулок стеллитом или сормайтом. В последнем случае в качестве материала для втулки можно применять сталь Ст.З.

Технологический процесс изготовления деталей и сборки сборочных единиц и изделий характеризуется различными видами обработки: сваркой, механической обработкой, слесарными работами, термической обработкой и т. д.

При лагреве биметалла толщиной 10 мм от 20 до 900? С прочностные свойства его постепенно снижаются, а пластические, снижаясь при нагреве до 300—400° С, возрастают при дальнейшем повышении температуры. Изгибать листы из биметалла рекомендуется из цельной и сварной заготовок с предварительной термической обработкой .

Этот способ правки обечаек имеет ряд преимуществ. При обычных способах правки ухудшение механических свойств исходного материала в зоне сварного шва устраняется термической обработкой, проводимой в крупных печах. В процессе деформирования при криогенных температурах механические свойства исходного материала улучшаются, поэтому необходимость в термообработке отпадает, причем показатели механических свойств материала улучшаются примерно на 25% по сравнению с их улучшением при термообработке. Этим способом можно получать емкости с прочностью на разрыв до 210 кгс/мм2. Стоимость изготовления детали снижается на 40%. Раздачей при криогенных температурах можно получать емкости с максимальным диаметром 800 мм.

Аргонодуговая сварка с последующей аустенизацией позволяет получить сварной шов, приближающийся по пластичности к основному металлу заготовки. Прокатка сварного шва перед термической обработкой выравнивает его толщину с толщиной основного металла заготовки, что снижает напряжение в сварном шве при эксплуатации компенсатора.

;В настоящее время бензины парофазного крэкинга не должны даже подвергаться обессериванию, так как уже сам ф в этом случае мелкие капли свободно сливаются в более крупные, и происходит отстой жидкости.

Первый путь заключается в эксплуатации установок ГК в режиме низких степеней превращения — варианты ЛГК- По аналогии с переработкой дистиллятного сырья ЛГК остатков можно осуществить на установках гидро-обессеривания . Так, модификацией процесса ГОС является процесс ЛГК — ВОС — юнибон , обеспечивающий превращение гудрона в дистиллятные фракции на 30—40% и его обессеривание на 7ft—80%. Фирмой «Келлог» исследована модификация ЛГК, заключающаяся в избирательной конверсии смол тяжелого сырья, в результате которой образуется значительное количество легких дистиллятов и обессеренное сырье ККФ. Существуют различные варианты включения установок ЛГК остатков в общую схему НПЗ, обеспечивающие высокую гибкость в отношении производства моторных топлив, например ЛГК в сочетании с последующей деасфальтизацией или термической обработкой. Такие комбинированные установки внедрены на некоторых зарубежных НПЗ. В частности, на заводе в г. Сасолбурге функционирует установка, состоящая из двух последовательных секций: ЛГК юнибон — ВОС и термического крекинга.

При электродуговой сварке этих сталей в зоне термического влияния могут образоваться трещины, поэтому сварку производят с предварительным подогревом до температуры 250—350 °С п последующей термической обработкой при температуре 550— 650 °С. Выдержка при температуре отпуска должна быть не менее 5 мин на каждый миллиметр толщины стенки трубы с последующим медленным охлаждением.