Главная -> Словарь

Требуемого количества

Для хлорирования метана или других газообразных при нормальных условиях парафиновых углеводородов исходный углеводород насыщают, пропуская через хлористый сульфурил ;• температуру поддерживают на уровне, при котором достигается требуемое соотношение хлористого сульфурила и углеводорода. Чем выше температура хлористого сульфурила, тем больше его содержание в газовой смеси.

Процесс термического окисления H2S осуществляют в основной топке, смонтированной в одном агрегате с котлом — утилизато — ром. Объем воздуха, поступающего в зону горения, должен быть строго дозирован, чтобы обеспечить для второй стадии требуемое соотношение SO2 и H2S , Температура продуктов сгорания при этом достигает 1100— 1300 "С в зависимости от концентрации H2S и углеводородов в газе.

Второй метод получения более экономичен и обеспечивает требуемое соотношение между СО и водородом, но более труден с точки зрения эксплуатации промышленной установки .

где К — требуемое соотношение содержания солей в исходной и обессоленной нефти.

ie, приведенные в табл. 6 и 7, свидетельствуют о возможности выбора технологического режима пиролиза бензиновых фракций, обеспечивающего в широком диапазоне требуемое соотношение в газах пиролиза целевых продуктов, например этилена и пропилена. Выход этилена можно увеличить путем повышения температуры реакции и ного сокращения такта.

Данные, приведенные в табл. 6 и 7, свидетельствуют о возможности выбора технологического режима пиролиза бензиновых фракций, обеспечивающего в широком диапазоне требуемое соотношение в газах пиролиза целевых продуктов, например этилена и пропилена;'Выход этилена можно увеличить путем повышения температуры реакции и максимального сокращения времени контакта.

Следует подчеркнуть, что подобная коррекция устанавливает лишь требуемое соотношение между гидравлическими сопротивлениями параллельных каналов . При этом на абсолютное значение гидравлических сопротивлений никаких ограничений не накладывается, так что требуемый температурный режим может поддерживаться, например, при положениях регулирующих органов, близких к полному закрытию. При требуемом соотношении между сопротивлениями регулирующих органов выбор диктуется необходимостью стабилизировать общий расход сырья в печь. Вследствие этого в любой момент времени хотя бы один из регулирующих органов на змеевиках должен иметь наибольшую по сравнению с остальными степень открытия, соответствующую заданию по общему расходу.

Из приведенных на схеме данных следует, что, обеспечивая на каждой ступени требуемое соотношение изобутана к бутиленам 10 : 1 при трех ступенях, в целом по установке получим, что общее число молей бутиленов, вовлеченных в реакцию, составит

Автоматизация узла экстракции. Исследования зависимости физико-химических свойств продуктов от подачи пропана в экстракционную колонну при постоянном расходе в ту же колонну сырья — гудрона практически одинаковых вязкости, плотности и температуры вспышки и постоянной температуре его подачи показали, что температура размягчения асфальта с понижением' подачи пропана от 6,5 : 1 до 5,2 : 1, т. е. на 20%, снижается на 2—3 °С, и наоборот, при увеличении — повышается в результате более полного растворения в пропане углеводородов. Показатель преломления, вязкость и коксовое число деасфальтизата изменяются прямо пропорционально подаче пропана. Таким образом установлено, что на глубину отбора от сырья и на качество получаемых продуктов большое влияние оказывает соотношение между пропаном и гудроном, подаваемыми в колонну. С увеличением соотношения возрастает отбор деасфальтизата, но одновременно снижаются его качество и температура внизу экстракционной колонны и наоборот. В зависимости от природы и вязкости сырья необходимо поддерживать требуемое соотношение между пропаном и гудроном.

Корректирование задания регулятора расхода пропана в колонну вручную при изменениях подачи сырья приводит к переочистке или недоочистке рафината и, в конечном счете, к ухудшению качества продукта. Нами предложена схема регулирования соотношения потоков пропана и гудрона, подаваемых в экстракционную колонну 7 . Требуемое соотношение между ними предварительно устанавливается экспериментально в зависимости от природы и вязкости сырья — гудрона и качества получаемых деасфальтизата и асфальта.

Первая реакция идет без катализатора — сероводород сжигают при недостатке воздуха . Объем воздуха, поступающего в зону горения, должен быть строго дозирован, чтобы обеспечить для второй ступени процесса требуемое соотношение SQz и H2S. Температура в печи для сжигания ШЗ в зависимости от концентрации H2S и углеводородов в газе составляет 1100 — 1300 °С. Печь обычно представляет собой цилиндрический горизонтальный аппарат. Так, на установке, рассчитанной на получение «145 т серы в сутки**, печь-реактор имела диаметр 3,66 м и длину 10,7 м. Горелки для газа смонтированы по длине печи или на одном из торцов. По оси печи размещена горизонтальная решетчатая перевальная стенка для лучшего перемешивания газа.

гоняют для обезвоживания смеси. Для этого добавляют 50% требуемого количества хлористого алюминия и смесь нагревают с обратным холодильником. После того как прекратится выделение хлористого водорода, газовую линию к деревянному абсорберу 9 закрывают и из резервуара 7 добавляют 2-пентен и остальное количество хлористого алюминия. Скорость поступления 2-пентана регулируют так, чтобы температура в реакторе достигла 160—200°. Когда давление превысит 30 ат, спускают давление, дросселируя через абсорбер 9. После завершения реакции содержимое реактора 2 переводят в куб 10, где обрабатывают разбавленным раствором едкого натра из бака 11. При этом избыток хлористого амила или 2-пентена отгоняется через колонну 12, заполненную кольцами Рашига. Водный слой отделяют от сырого амилнафта-лина, который через осушитель 13 и фильтрпресс 14 направляется на дистил-ляционную установку. Соотношение выхода ди- и моноамилнафталинов можно легко регулировать, изменяя соотношение исходных компонентов, которое, например, может быть равно приблизительно 1,7 : 1.

Толуол идентифицировался в виде бензойной кислоты и тринитротолуола. С целью получения бензойной кислоты толуол окислялся по Ульману . Для этого 2 г толуола прибавляли к 200 мл разбавленного раствора едкого калия. Все это помещалось в колбу, снабженную обратным холодильником, капельной воронкой и механической мешалкой. Колба нагревалась на водяной бане и постепенно прибавлялся слабый раствор перманганата калия . После прибавления требуемого количества перманганата калия колба нагревалась при 90—95° в течение 8 часов. После окончания окисления в колбу добавлялся 1 мл метилового спирта для обесцвечивания раствора. Образовавшаяся при окислении двуокись марганца отфильтровывалась из раствора калиевой соли бензойной кислоты, осадок промывался горячей дистиллированной водой, затем фильтрат упаривался на водяной бане и добавлялся 20% раствор соляной кислоты до слабокислой реакции. Выделенная бензойная кислота после двухкратной перекристаллизации из горячей воды плавилась при 120—121°. Синтетическая бензойная кислота имела т. пл. 121 —121,5°. Смесь обоих препаратов плавилась при 121 —122°. При нитровании толуола сначала получался динитротолуол, который затем переводился в тринитротолуол.

С целью выделения из смеси двухосновных кислот индивидуальной кислоты применили метод, разработанный Та-уш—Добрянским . Так как изофталевая и терефталевая кислоты были выделены в значительном количестве, для их идентификации получены нз :шх метиловые эфи-ры. Для этого к отдельным представителям ортаннч-еекнх кислот добавляли метиловый спирт в 20 раз больше от требуемого количества и две-три капли 36%-ной соляной кислоты.

Для вовлечения всего получаемого базового бензина в товарное топливо сорта 115/145 необходимо поставлять фракцию С4 с других установок завода, поскольку при крекинге и очистке выход этой фракции недостаточен для производства требуемого количества авиаалкилата.

Для найденных размеров змеевика проверяем возможность подвода требуемого количества тепла и теплонапряженность поверхности. С этой целью рассчитываем тепловые потоки по участкам. При этом суммарный тепловой эффект крекинга принят равным Q = 350 кДж/кг сырья и распределение его по

Основная масса полимердистиллята отгоняется при ПО—115°С и остаточном давлении 0,026 мПа. Для отгонки низкомолекулярных алкилфенолов температуру повышают до 140—145 °С, одновременно в осушитель через барботер подают острый пар. После отгонки легких фракций целевой алкилфенол должен иметь температуру вспышки не ниже 110°С. Затем в аппарате 12 осерняют алкилфенол хлоридом серы при температуре не выше 40 °С. Осерненный алкилфенол поступает на нейтрализацию в аппарат 10 с перемешивающим устройством. Туда же при НО—П5°С подают гидроксид бария — 40 % от требуемого количества, а остальную часть подают при 125°С. В процессе омыления продукт разбавляют маслом И-12 в соотношении 1:1, затем растворенный в масле нейтрализованный продукт очищают на центрифугах до содержания механических примесей не более 0,15 %.

подготовки системы проводилось само оксиэтилирование путем подачи окиси этилена в 5 автоклав из мерника под дав- § лением 4 кГ/см2 через вентиль ^ точной регулировки. Давление ^ в мернике поддерживалось азотом. Регулировка давления в автоклаве осуществлялась за счет скорости дозировки окиси этилена. По окончании подачи требуемого количества окиси этилена вся система вновь продувалась азотом и полученный продукт извлекался из автоклава.

По достижении требуемой влажности ведется Оксиэтилирование при давлении, не превышающем 2 кГ/см2. Количество окиси этилена, необходимое для получения эффективных реагентов-деэмульгаторов, определялось по диаграммам, приведенным на рис. 3 для ЭАКОЭ и рис. 4 для ДКТОЭ, исходя из кислотного числа кубового остатка от дистилляции синтетических жирных кислот. По окончании подачи требуемого количества окиси этилена реакционная масса охлаждается до 80—90° С и разливается в бочки.

При разработке САР многопоточной трубчатой печи наряду с традиционной задачей нагрева требуемого количества сырья до требуемой температуры на выходе печи ставится задача автоматического поддержания заданного распределения температур между змеевиками.

Расчет аппаратов воздушного охлаждения включает определение поверхности охлаждения, обеспечивающей отвод требуемого количества тепла, выбор в соответствии с ГОСТом типового аппарата, наиболее целесообразного для данных условий и изготовляемого машиностроительными заводами, а также определение расхода энергии на привод вентиляторов, нагнетающих воздух вдоль сребренной поверхности аппаратов. Расчет необходимой поверхности выполняется по уравнению теплопередачи

Целью теплового расчета конвекционной камеры трубчатой печи является определение величины наружной поверхности труб, необходимой для обеспечения передачи требуемого количества тепла при заданных температурах нагрева сырья и дымовых газов.