Главная -> Словарь

Требуется применять

На практике реакция ведется таким образом, что в сульфохлори-руемый углеводород, помимо хлора и двуокиси серы, вводят инертный газ, как, например, углекислоту или азот, который сначала пропускают через промывную колбу, содержащую тетраэтилсвинец. При этом инертный газ увлекает с собой в реагирующую жидкость некоторые небольшие количества тетраэтилсвинца. При 0° давление пара тетраэтилсвинца составляет 0,047 мм рт. ст., при 25° — 0,377 мм рт. ст. При употреблении чистого углеводорода, чистых хлора и двуокиси серы для получения 1 моля сульфо-хлорида требуется приблизительно 0,05 г тетраэтилсвинца.

Водяной пар снижает, по-видимому, скорость адсорбции сернистых соединений, которые отравляют катализатор .

Реагент, который может быть использован для комплексообразования, должен вступать в реакцию со всеми веществами, способными давать комплексы. Для этой реакции требуется приблизительно 3,5 г реагента на 1 г органического вещества, но необходимо иметь избыток, достаточный для поддержания насыщенной концентрации в растворе в течение всей реакции. Для углеводородов, образующих менее стабильные комплексы, необходимо несколько порций но 3,5 г на 1 г, чтобы получить количественные результаты, но и в этом случае однократная обработка не всегда обеспечивает полное извлечение органического вещества. Было найдено, что некоторые стойкие фракции нефти требуют трехкратной или даже более обработки для достижения полного комплексообразования вследствие нестабильности реагирующих углеводородов или присутствия в этих фракциях ингибиторов.

В 4400 г Na04 при +2° пропускают этилен и кислород, пока не поглотится около 275 л олефина; для этого требуется приблизительно 7 час. После удаления избытка N204 получают 475 г динитроэтана, 262 г 2-нитроатилнит-рата и 142 г 2-нитроэтанола, образовавшегося в результате гидролиза нестойкого эфира азотистой кислоты.

В разделе 1 уже отмечалось, что процесс крекинга требует большой затраты тепла; даже для реакции разрыва цепи требуется приблизительно 18 ккал\моль расщепляемого углеводорода. Поскольку продолжительность пребывания углеводородов в зоне крекинга обычно мала , возникает задача быстрой передачи тепла при высокой температуре от одного газа к другому . С такой проблемой часто сталкиваются при проектировании аппаратуры, применяющейся в промышленности химической переработки нефти. Большинство крекинг-печей состоит из секций узких трубок, через которые с большой скоростью проходят пары углеводородов; эти трубки нагреваются за счет радиационного излучения топочных газов. Крекинг под давлением имеет два эксплуатационных преимущества: сравнительно меньшие размеры крекинг-установки для данной производительности и лучшая теплопередача. Выход газа при применении высоких давлений сравнительно меньше. Второй задачей является выбор материала для изготовления реактора коекинг-печи. Этот материал должен обладать необходимой механической прочностью в условиях проведения крекинга; он не должен влиять каталитически на процесс, в особенности не должен ускорять образование нефтяного кокса. При высокой температуре железо и никель вызывают отложение кокса на стенках реактора. В наиболее жестких условиях обычно применяют хромоникелевые стали ; в случае более умеренных режимов используют ряд легированных сталей, например аустенитные и молибденовые. С двумя новыми методами разрешения проблем, связанных с теплопередачей и выбором конструктивных материалов, читатель ознакомится позже, при описании дегидрирования этана. В этом случае для достижения высокой степени превращения процесс проводят при температуре около 900° .

Данные табл. 3 весьма наглядно иллюстрируют зависимость числа теоретических ступеней разделения от требуемой чистоты продуктов. Для получения головного и остаточного продуктов чистотой 0,99 вместо 0,90 требуется приблизительно вдвое большее число теоретических ступеней. Эти данные отчетливо показывают большое число ступеней, необходимое для разделения систем с низкой относительной летучестью. Табл. 3 можно использовать для приближенного расчета числа ступеней, требуемых при конечной кратности орошения. В качестве приближенного практического правила можно указать, что число теоретических ступеней, требуемых при оптимальной кратности орошения, приблизительно вдвое больше, чем число их, необходимое при полном орошении.

условиях теряет только 425000 В. Т. U. в час. Таким образом, на подогрев стального деэмульсатора требуется приблизительно на 1 300 'М3 в сутки газа больше, чем на подопрев деревянного деэмульсатора, что имеет большое значение в районах, бедных газом. Деэмульсаторы с деревянными перегородками. В деревянных деэмульсаторах часто устанавливают серив» наклонных перегородок, имеющих форму желобов. Поскольку

Температура активации. Широко известно, что даже окиси металлов, являющиеся наиболее тугоплавкими веществами, могут терять каталитические свойства при высоких температурах каталитических реакций. При этом необходимо различать два взаимосвязанных случая: а) потеря воды решеткой; б) миграция ионов металла и кислорода, выражающаяся в таких изменениях структуры, как уменьшение поверхности, потеря дефектов и даже изменение внешнего вида катализатора. В то время как для «б» в отсутствии воды требуется приблизительно температура Тамманна , процесс «а» проходит при более низкой, но менее определенной температуре. Кроме того, исследования, проведенные с рядом окисно-алюминиевых катализаторов, показывают, что процесс «б» настолько ускоряется присутствием паров воды , что его становится трудно провести при 300—400° С. В некоторых опытах не делалось четкого различия между потерей активности при перегреве, происходящей вследствие уменьшения поверхности, и потерей активности, вызванной уменьшением содержания воды ниже оптимального значения .

Обычно в установках, производящих этилен и пропилен при повышенных рабочих давлениях, достаточно применять два хладоагента. На первой стадии в качестве хладоагента применяются аммиак, пропан или пропилен, для получения более низких температур применяется этилен. Пропилен часто предпочитается аммиаку, если он получается на установке в достаточно чистом виде, так как потери его легче возмещаются и температура кипения его ниже температуры кипения аммиака. Применять для охлаждения смесь пропилена и пропана не рекомендуется, так как различие в их концентрации в разных частях цикла ведет к некоторым не поддающимся учету колебаниям температуры. На некоторых установках низкого давления вместо компрессионного холодильного цикла применяются аммиачные адсорбционные машины. Эти машины с успехом могут быть применены и в установках высокого давления. Их экономичность зависит от наличия дешевого пара низкого или среднего давления или других дешевых источников тепла. Для получения температур испарения вполне подходит нормальный пар низкого давления при 2,8—3,5 ати, но если требуются более низкие температуры, то выгоднее применять пар под давлением 5,6—6,3 ати. В некоторых случаях потребность в таком паре может быть велика и тогда стоимость его будет слишком высока, чтобы его можно было бы применять для получения холода. Для охлаждения до температуры —35° С требуется приблизительно 4 т насыщенного водяного пара под давлением 5,6 ати на миллион ккал.

Для производства 1 т ацетилена по методу БАСФ требуется приблизительно 4,2 т метана и 5 тге кислорода. При этом дополнительно в качестве побочного продукта образуется 5 т газа, состоящего главным образом из водорода и окиси углерода в соотношении 2:1. Этот сопутствующий газ можно использовать для синтезов аммиака и метанола. Таким образом, установка может

По мере увеличения скорости полета одновременно с уменьшением тяги, создаваемой винтомоторной установкой, быстро увеличивается тяга, потребная для полета самолета, вследствие сильного увеличения сопротивления воздуха. Поэтому при значительном увеличении скорости полета необходимо чрезмерное увеличение мощности поршневого двигателя. Напр., чтобы повысить скорость одноместного истребителя-самолета с 650 до 1000 км/час требуется приблизительно шестикратное увеличение мощности двигателя. Такое повышение мощности не реально вследствие огромного увеличения веса и размеров двигателя.

Для выделения карбамидом из смеси углеводородов н-алканов требуется применять специальные приемы, в которых используемся различие между устойчивостью комплексов или условиями комплексообразования н-алканов и углеводородов других структур близкого молекулярного веса. Примером использования этого различия в аналитических целях может служить методика для определения количества н-алканов в парафине, разработанная Г. Л. Старобинцем и Т. А. Вольтовой .

Процесс потения — один из наиболее простых и дешевых способов обезмасливания гачей, поскольку он осуществляется на весьма простом и несложном оборудовании и для его- проведения не требуется применять растворители.

Большая часть рассмотренных противоокислительных присадок достаточно эффективна при относительно невысоких температурах . Уже при 175—180 °С такие присадки как ионол оказываются малоэффективными, и для достижения необходимого эффекта требуется применять их в больших количествах . Следует также отметить, что и повышенная концентрация ионола, давшая в лабораторных условиях будто бы положительный результат, в практических условиях часто оказывалась неэффективной. Надо полагать, что химический состав и' строение присадок, пригодных для работы при высоких температурах , должны принципиально отличаться от обычных противоокислительных присадок. Считается, что при высоких температурах преобладает образование промежуточных ионных форм и продуктов пиролиза , в то время как содержание пероксидных и свободнора-

Вторая сульфогруппа значительно труднее вводится в бензольное кольцо, чем первая, поэтому реакция осуществляется ступенчато, причем моносульфокислота получается стандартными методами. Если для второй ступени используется 98%-ная серная кислота, то требуется применять высокие температуры и относительно длительное время реакции . В этих условиях образуется нежелательный n-изомер, причем при 209° и продолжительности реакции 48 час. его образуется 22,7%; вероятным механизмом образования его является гидролиз ^-изомера с последующим повторным сульфированием в и-изомер. С другой стороны, дисульфирование олеумом происходит при значительно более низкой температуре и в сравнительно непродолжительное время; нежелательный и-изомер образуется лишь в небольших количествах или не образуется совсем. Как уже рассматривалось выше, в промышленном процессе, в котором применялся олеум, получается до 95% требуемых ди-сульфокислот. Сообщают также, что выходы часто падают ниже этой цифры; из другого источника известно образование сульфонов как

— Для нефтяных коксов с разной истинной плотностью требуется применять" дифференцированный тепловой режим переработки.—

Старейший метод алкилирования этиленом заключается в проведении реакции в жидкой фазе с безводным хлористым алюминием в качестве катализатора. Эта реакция является частным случаем классической реакции Фриделя — Крафтса, о-на была открыта в 1879 г. Большинство из известных льюисовских и бренстедовских кислот активны в алкилировании олефинами. Однако для катализа жидкофазного алкилирования бензола этиленом хлористый алюминий оказывается предпочтительнее других кислот, хотя для повышения его эффективности обычно требуется применять сока-тализаторы или промоторы. При растворении хлористого алюминия в 'бензоле туда добавляют соля-ную кислоту**, образующую

Требуется применять с 15 сентября по 15 марта в районах несоответствия по СО. Топливо для двигателей с зажиганием от искры, соответствующее спецификации ASTM D 4814 и содержащее минимум 2% масс, кислорода и максимум 1.0% масс, бензола.

В практике анализа нефтяных газов содержание отдельных насыщенных углеводородов определяют низкотемпературной ректификацией газовых смесей. Из полученных ректификацией узких фракций С2, С3, С4 химическим путем удаляют непредельные углеводороды и по остатку определяют содержание парафинового компонента. Иногда непредельные углеводороды удаляют из газовой смеси до ректификации, как, например, при анализе бутан-бутиленовых смесей на изобутен .

Подвод тепла в низ колошш при помощи кипятильника оказывается невозможным или трудно осуществимым, когда при ректификации с низа колонны отбирают компонент с высокой температурой кипения и когда требуется применять высокотемпературный

цию алкилирования при высокой температуре порядка 500° С требуется применять высокое давление ; .

Для нефтяных коксов с разной истинной плотностью требуется применять дифференцированный тепловой режим переработки.