Главная -> Словарь

Выбранной конструкции

На основе выявленных закономерностей и расчетов по уравнениям регрессии была составлена карта прогноза зон распространения нефтяных и газоконденсатных залежей и состава углеводородных флюидов в средне-девонско-нижнефранском комплексе . На карте показаны прогнозируемые зоны нефтенакопления, которые занимают основную часть территории и зоны распространения преимущественно газоконденсатных залежей. Границей между этими зонами служит изолиния плотности 0,80 г/см3. Зона преимущественно конденсатонакопления располагается на юго-востоке узкой полосой и прогнозируется в юго-восточной части Печоро-Кожвинского мегавала, в восточной и юго-восточной частях Верхнепечорской впадины. На прогнозной карте выделяются четыре зоны распространения нефтяных залежей, границами которых служат изолинии плотности 0,85, 0,87 и 0,90 г/см3.

УВ . С учетом выявленных закономерностей _ нэ г л

С учетом выявленных закономерностей была построена карта прогноза состава углеводородных флюидов. Прогноз состава У В был выполнен для миоценовых отложений, в которых встречены главным образом нефти, отнесенные к VI генетическому типу на основе выявленных региональных закономерностей в изменении свойств и состава нефтей и корреляционных связей с условиями залегания.

Проведение реологических исследований топливных смесей вызвано необходимостью сопоставления коллоидного состояния НДС с их физико-механическими и эксплуатационными свойствами, распространением на этой основе ранее выявленных закономерностей на более широкий температурный диапазон и спектр топливных композиций .

Рассматривая взаимодействие гомологов бензола с разными алкилирующими агентами в широком диапазоне условий, авторы значительное внимание уделяют производству этилбензола*, изопропилбензола, додецилбензола и некоторых других, составляющих основу крупнотоннажных процессов алкилирования. Они стремились акцентировать внимание на важнейших сторонах рассматриваемой проблемы: выяснении влияния строения на реакционную способность реагентов, установлении с помощью физико-химических методов тонкого механизма реакции и т. д., и, наконец, перспективе применения выявленных закономерностей для совершенствования имеющихся и разработке новых, более выгодных в технико-экономическом плане процессов алкилирования.

Проведение реологических исследований топливных смесей вызвано необходимостью сопоставления коллоидного состояния НДС с их физико-механическими и эксплуатационными свойствами, распространением на этой основе ранее выявленных закономерностей на более широкий температурный диапазон и спектр топливных композиций .

Целью исследований являлось установление зависимости реологических характеристик ОВНЭ от их состава, природы и свойств основных компонентов, сопоставление коллоидного состояния эмульсий с их физико-химическими и технологическими свойствами, распространение на этой основе выявленных закономерностей на более широкий круг ОВКЭ к разработка состава и технологии получения новых видов стойких ОВНЭ.

Путь к преодолению этих проблем заключается в детальном изучении всех стадий процесса карбонизации, нефтяных остатков, в выяснении причин, механизма и следствий взаимодействия различных групп углеводородов сырья в условиях высокотемпературного нагрева и целенаправленном использовании выявленных закономерностей.

Учитывая большое значение теплот образования для термодинамических и кинетических исследований и ограниченное количество калориметрических данных, проведена большая работа по созданию различных расчетных схем для определения стандартных теплот образования путем расчета. Возможность такого определения основана на использовании выявленных закономерностей, присущих гомологическим рядам. Многие из этих закономерностей получили теоретическое объяснение или были выведены теоретическим путем.

В целях количественной оценки выявленных закономерностей было изучено влияние парциального давления метана в исходной смеси на скорость процесса в целом и на скорость его отдельных направлений. За счет соответствующего изменения парциального давления N2 парциальное давление СН4 варьировали от 0,0015 до 0,064 МПа. Установлено, что суммарные скорости процесса окислительного метилирования толуола имеюг

Для выбранной конструкции аппарата коэффициент теплопередачи обязательно следует рассчитывать, а не принимать. Необходимо помнить, что чрезмерный запас поверхности способствует

Расчет теплообменного аппарата ведут применительно к выбранной конструкции и размерам теплообменника, выпускаемого промышленностью, поскольку для определения коэффициента теплопередачи необходимо располагать данными о скорости движения теплообменивающихся сред.

Наиболее трудоемкой частью расчета является определение величины теплообменной поверхности. Ее определяют методом последовательных приближений; при этом для выбранной конструкции аппарата величину теплообменной поверхности находят из основного уравнения теплопередачи :

щий коэффициент, определенный по ГОСТу для каната выбранной конструкции); 5 — наибольшее натяжение каната с учетом КПД полиспаста ; К — коэффициент запаса прочности каната.

1) материальный баланс; 2) тепловой баланс; 3) расчет реакционного объема и выбор основных размеров с учетом размещения внутренних устройств ; 4) гидродинамический режим для всех основных материальных потоков при выбранной конструкции, размеры аппарата и внутренних устройств.

При выбранной конструкции и размерах аппаратов, распределительных устройств и катализатопроводов газодинамический расчет реак-

л. При выбранной конструкции регенератора сопротивление потоку газов в соответствующих зонах определяется но уравнению .

Приведенные выше вычисления для выбранной конструкции ситчатой тарелки используются для построения диаграммы производительности типа, представленной на рис. 15. Детали тарелки, указанные в примере, характеризуют типичную конструкцию, но отнюдь не должны рассматриваться как оптимальные.

выбранной конструкции. По конструктивным характеристикам ап-

Наиболее трудоемкая часть расчета — определение теплообменной поверхности. Ее находят методом последовательных приближений; при этом для выбранной конструкции аппарата величину теплообменной поверхности находят из основного уравнения теплопередачи : F=Q/.