Главная -> Словарь

Воздушных холодильниках

В основу классификации положен принцип построения схем ступеней вакуумной конденсации . Изучение большого числа вакуумных колонн действующих установок АВТ показало, что в промышленности используют в основном пять типов конденсационно-вакуумных систем. Приведенные на рисунке схемы различаются как по числу, так и по оформлению ступеней вакуумной конденсации. По принятой классификации первая ступень конденсации соответствует верхнему циркуляционному орошению вакуумной колонны; вторая— конденсаторам поверхностного типа, сочетающим теплообменники для регенерации тепла парогазового потока н водяные или воздушные конденсаторы; третья — конденсаторам смешения в конденсаторах барометрического типа водой или одним из продуктов этой же колонны и, наконец, четвертая ступень — конденсации парогазового потока между ступенями эжекторов.

Воздушные конденсаторы и

Воздушные конденсаторы п холодильники 261 ел.

Рис. 23. Приципиальная схема двухступенчатого гидрокрекинга дистиллятного сырья: 1—4, 23—26 — сепараторы; 5, 6, 21, 22 — компрессоры; 7, 19 — воздушные конденсаторы-холодильники; в, 20 — водяные холодильники; У, 16 — теплообменники; 10, 1Ь — трубчатые печи, 11, 17 — речкюры; 12—14—колонны очистки от rbS; 15 — колонна отпаривания H;S от раствора МЭЛ: 23—26 — сепараторы; 27, 29 — стабилизационные колонны; 28, 30, 33, 36 — огневые кипятильники; 31, 34—^ректификационные колонны; 32, 35 — отпарные секции колонн.

Горизонтальные воздушные конденсаторы занимают в 4 — 10 раз большую площадь, чем погружные аппараты водяного охлаждения одинаковой производительности, поэтому они выполняются или шатрового типа, или многоярусного.

С верха -колонны К-2 пары бензина и водяные пары поступают в воздушные конденсаторы Т-7, где конденсируются и охлаждаются до 80 °С, а затем поступают в водяной конденсатор-холодильник Т-7а. Конденсат поступает в емкость Е-3, в которой происходит отделение воды от бензина . Бензин из емкости Е-3 забирается насосом Н-4, и часть его через регулятор расхода с коррекцией по температуре верха колонны К-2 подается на верх колонны, а балансовый избыток по уровню бензина выводится в емкость Е-12 через клапан-регулятор расхода с коррекцией по уровню в емкости Е-3.

Фракция 220—280 °С с низа отпарной колонны К-7 забирается насосом Н-19, прокачивается через воздушные конденсаторы Т-23, доохлаждается водой в холодильнике Т-20 и через регулятор расхода направляется

В ректификационной колонне К-4 происходит разделение фракции н. к. — 85°С на фракции н. к.-—62 и 62— 85 °С. Фракция н. к.—62 °С с верха колонны К-4 поступает в воздушные конденсаторы-холодильники Т-9, а затем после конденсации и охлаждения — в емкость Е-5. Несконденсировавшиеся газы из емкости Е-5 сбрасываются на факел. Из емкости Е-5 часть фракции н. к.— 62 °С насосом Н-8 подается на орошение колонны К-4. Расход орошения регулируется прибором с коррекцией по температуре верха колонны. Балансовый избыток фракции н. к. — 62 °С после дополнительного охлаждения в холодильнике Т-12 выводится с установки. Для поддержания необходимого теплового режима колонны К-4 с низа колонны забирается флегма насосом Н-11, лрокач'И'вается через змеевики печи П-2/2 и после натр— вания до 150—170°С возвращается в низ колонны К-4.

Все более широко применяются воздушные конденсаторы-холодильники. Так, на некоторых зарубежных установках воздушные конденсаторы-холодильники используют не только на блоке регенерации растворителя, но и при охлаждении сырьевого рас-

В зависимости от требуемой точности воздушные конденсаторы и холодильники можно рассчитывать двумя методами. Первым методом можно упрощенно определить основные размеры этих аппаратов; вторым — более точно произвести требуемые расчеты. При расчете по первому методу принимают значения температуры воздуха, скорости его прохождения через пучок и общий коэффициент теплопередачи. Можно рекомендовать следующую последовательность упрощенного расчета.

пов Л-24-7, ЛГ-24-7 и ЛЧ-24-7. Основное отличие ЛГ-24-7 и ЛЧ-24-7 от типового проекта Л-24-7 заключается в новом аппаратурном оформлении этих установок. Они оснащены вертикальными цилиндрическими печами с ротационными форсунками распыления жидкого топлива, изменены конструктивные проекты ряда. емкостей, теплообменников и аппаратов, установлена ЭВМ «Урза-мат», более широко применены приборы для физико-химических анализов. Кроме того, на установках ЛЧ-24-7 для циркуляции во-дородсодержащего газа использованы турбокомпрессоры, воздушные конденсаторы-холодильники и др. . Опыт эксплуатации установок Л-24-6 и ЛЧ-24-7 при работе на смеси прямогонных и вторичных дизельных фракций показал, что глубина обессерива-ния на них составляет 87—91% . При этом дизельный индекс топлив увеличивается примерно на 3—4 единицы, температура выкипания 90% гидрогенизата примерно на 4°С ниже, чем в сырье, а температура застывания повышается на 2°С .

В секции первичного фракционирования продукты реакции охлаждаются от температуры пиролиза до 200—300 °С в закалочно-испарительных аппаратах и в промывной секции колонны первичного фракционирования. Избыток тепла смеси продуктов пиролиза используется для подогрева сырья пиролиза, питательной воды и генерации пара низкого давления. Охлажденная смесь продуктов пиролиза фракционируется затем на газ, конденсат и тяжелое топливо. Газ, конденсат и пары воды уходят с верха колонны, охлаждаются в воздушных холодильниках и разделяются в газожидкостном сепараторе, при этом часть конденсата возвращается в колонну в качестве орошения. Кубовый продукт колонны проходит фильтры грубой и тонкой очистки, после которых часть потока выводится с установки, а остальное количество после охлаждения используется как"ори-шение про'мывной секции колонны и аппарата масляной закалки.

теплообменниках, далее в воздушных холодильниках и с темпера — ту рой 45 — 55 °С поступает в сепаратор высокого давления С — 1, где происходит разделение на ВСГ и нестабильный гидрогенизат. ВСГ пс еле очистки от H2S в абсорбере К — 4 компрессором направляется не циркуляцию. Нестабильный гидрогенизат через редукционный клапан поступает в сепаратор низкого давления С — 2, где выделяется часть углеводородных газов, а жидкий поток подается через тепло — оС менники в стабилизационную колонну К — 1 для отгонки углево — дородных газов и легкого бензина. Стабильный гидрогенизат далее резделяется в атмосферной колонне К —2 на тяжелый бензин, ДР зельное топливо и фракцию 360 °С, часть кото —

Схема, изображенная на рис. III.40, предназначена для глубокого извлечения пропана. Особенность схемы — охлаждение газа на I ступени конденсации за счет внешнего пропанового холодильного цикла, а на II ступени — за счет дросселирования конденсата из сепаратора II ступени и части конденсата из сепаратора I ступени. Компримированный до 3,7 МПа нефтяной газ последовательно охлаждается в воздушных холодильниках 2, регенеративных теплообменниках 3 и 4 и пропановом испарителе 5 до —30 °С и частично конденсируется. Образовавшаяся двухфазная система разделяется в сепараторе 6. Газ I ступени сепарации далее охлаждается до —64 °С за счет холода сухого газа, выходящего из сепаратора II ступени 10, в теплообменнике 7, а также конденсата II ступени сепарации и части конденсата I ступени, сдросселированных на дросселях 19 и 20 до давления 0,3 МПа, в теплообменниках 8 и 9. После отдачи холода испарившиеся при дросселировании потоки дожимаются компрессором 12 до давле-

Солевой раствор из электродегидраторов первой ступени поступает в отстойник Е-18, представляющий собой горизонтальную цилиндрическую емкость объемом 160 м3 и работающий при 150 °С и 10 кгс/см2. В верхней части отстойника имеется ловушка для нефти, откуда нефть через холодильник Т-32 поступает в дренажную емкость Е-19, а из нее откачивается на прием сырьевых насосов. С низа емкости Е-18 солевой раствор после захолаживания в воздушных холодильниках выводится на очистные сооружения. Постоянство уроЪня в электро-дегидраторах поддерживается регулятором раздела фаз типа СНД-67.

Описание установки . Сырье из промпарка поступает на прием сырьевых насосов Н-601, смешивается с водородсодержа-щим газом, поступающим с циркуляционного компрессора ТК-602, и направляется в теплообменники Т-601. Газосырьевая Смесь с температурой 250 °С поступает в трубчатую печь П-601, где нагревается до температуры реакции 380—425 °С, и входит в реактор гидроочистки Р-601. В реакторе гндроочистки сернистые соединения гидрируются, превращаясь в сероводород. Из реактора Р-601 газопродуктовая смесь поступает в подогреватель Т-602 отпарной колонны К-601. В подогревателе Т-602 смесь охлаждается до температуры 280—320 СС, далее охлаждается в Т-601, воздушных холодильниках Х-601, водяных холодильниках Д-601 и с температурой 35 °С поступает в сепаратор С-601. В сепараторе С-601 происходит отделение газа от жидкости. Жидкая фаза из сепаратора С-601 проходит теплообменник Т-603, нагревается за счет теплоты отпарной колонны К-601 до температуры 200 °С и поступает в отпарную колонну.

Газопродуктовая смесь из реактора Р-4 охлаждается в теплообменниках Т-4, 5 , далее в воздушных холодильниках Х-3 и доохлаждается в холодильнике Х-4 до температуры 38—40° С. При этой температуре осуществляется сепарация газопродуктовой смеси на водородсодержа-щий газ и нестабильный катализат в сепараторе С-2 .

Газопродуктовая смесь из Р-104 охлаждается в теплообменниках Т-103 и далее в воздушных холодильниках Х-102 и доохла-дителях Х-106. После охлаждения смесь поступает в сепаратор С-102 на разделение.

Необходимое для стабилизации количество теплоты вводится в колонну с помощью циркуляционной струи через печь П-104. Стабильный дебутанизированный катализат с низа колонны К-Ю2 после теплообмена с нестабильным катализатом охлаждается в воздушных холодильниках Х-103, доохладителе Х-104 и выдается с установки в общезаводское хозяйство. Основные параметры ведения процесса:

В целях сокращения объема сточных вод предложена схема рециркуляции раствора карбоната натрия; 6-7%-й раствор Na2CO3 подают насосом в верхнюю часть скруббера, где он контактирует с горячими газами регенерации . Охлаждение частично отработанного раствора карбоната натрия проводят' в воздушных холодильниках с последующим направлением потока в промежуточную емкость. Из емкости раствор вновь закачивается в скруббер. В данной и приведенной выше вариантах схем не удается полностью освободиться от дополнительного оборудования.

Для охлаждения потоков до более низких температур, чем это возможно в водяных и воздушных холодильниках, применяют специальные способы получения холода. В этом случае используют различные холодильные циклы, в которых в качестве рабочего агента служат различные вещества , которые легко переводятся в сжиженное состояние при обычных или несколько пониженных температурах.

Для оценки к. п. д. производства водорода механическую, химическую и тепловую энергию выражают в одних единицах, например в килоджоулях. Однако необходимо учесть и реальные затраты химической энергии топлива на получение механической и тепловой энергии на современных электростанциях. К. п. д. современных установок производства водорода составляет 60—65% так как значительная часть тепла теряется при охлаждении в водяных и воздушных холодильниках, а также через стенки печей, аппаратов и коммуникаций. Кроме того, нужно учитывать потери тепла с выбрасываемыми в атмосферу двуокисью углерода и водяными парами. Тепло теряется и с дымовыми газами, покидающими печь. Наконец, имеют место потери тепла на трение в компрессорах и насосах. При расходе пара и электроэнергии со стороны добавляются потери на их производство на электростанции.