Главная -> Словарь

Возможность достижения

Окисляемость синтетических масел получаемых из этилена не-сколько выше, чем окисляемость природных нефтяных, что пов'ида-мому «вязано с полищислическим! строением высших фракций масла Интересно отметить, что и остаточные газы реакции, как показали анализы Наша, имеют преобладающий олефиновый характер, чем обеспечивается возможность достаточно полного, близкого к теории проведения реакции. Содержание метана в них колеблется в зависимости от условий от 5,8 до 17,6%. а водорода —от 1,2 до 1 8%

образом, депарафинизация узких фракций вследствие более однородной структуры твердых углеводородов и условий, обеспечивающих нормальный рост кристаллов, дает возможность достаточно полно отделить твердую фазу от раствора и получить депарафинированное масло с требуемой температурой застывания, а гач — с низким содержанием масла.

Таким образом, депарафинизация узких фракций вследствие более однородной структуры твердых углеводородов и условий, обеспечивающих нормальный рост кристаллов, дает возможность достаточно полно отделить твердую фазу от раствора и получить депарафинированное масло с требуемой температурой застывания, а гач — с низким содержанием масла./

Циркуляционное перемешивание широко применяют в различных технологических системах. Циркуляционный насос забирает жидкость из резервуара и возвращает ее обратно в тот же сосуд. Поскольку насос может обеспечить высокие скорости движения жидкости и необходимый объемный расход, представляется возможность достаточно быстро перемешать соответствующие потоки или обеспечить необходимые условия для протекания тепло- и массообменных процессов.

должительность нагрева выбиралась таким образом, чтобы содержание бензина в продуктах деструкции достигало 10—15%, что соответствует среднему содержанию бензина в нефтях типа А1. Обычно продолжительность опыта составляла 1—2 сут. Эти условия давали возможность достаточно хорошо выявить общую направленность изменения химического состава нефтей в процессах термолиза и вместе с тем реализовать в лабораторных условиях некоторые реакции, наиболее легко протекающие в нефтяных залежах.

Категория А — это запасы, детально разведанные, находящиеся в оконтуренных залежах. Пробуренные на площадях этих залежей скважины дали промышленные притоки нефти и газа. В этом случае уже известны результаты опытной эксплуатации, отдача пластов, их свойства и условия залегания. Все это дает возможность достаточно надежно определить количество нефти и газа в залежах.

Ранее приведенные диаграммы распределения ароматических углеводородов по фракциям нефти ясно показывают зависимость от удельного веса нефти. Такую зависимость можно предполагать и в отношении выхода легких фракций и содержания в них ароматических углеводородов. Не-уничтожаемость ароматического ядра допускает возможность достаточно глубокого превращения гибридных углеводородов, поэтому между выходом легких фракций и содержанием в них ароматических углеводородов должна суще- ' ствовать простая зависимость.

Температура кипения борных эфиров примерно на 60° выше температуры кипения соответствующих углеводородов, что дает возможность достаточно полно отделить углеводороды от борных эфиров дистилляцией.

Ультразвуковой метод при правильном его применении дает возможность достаточно надежно выявлять все дефекты, недопустимые в сварных швах в соответствии с Правилами Госгортех-надзора и ОСТ 96-291—71. К недопустимым дефектам относятся непротяженные дефекты, амплитуда сигнала от которых равна амплитуде сигнала от искусственного эталонного отражателя или превышает ее; протяженные дефекты или цепочка дефектов , амплитуда эхо-сигнала от которых составляет 0,5 и более амплитуды сигнала от эталонного отражателя.

Чтобы вызвать интенсивную низкотемпературную коррозию металла, достаточно нескольких тысячных долей процента 5О3 в объеме дымовых газов. В настоящее время имеется возможность достаточно точно оценить точку росы и зависимость скорости коррозии от температуры металла . Для высокосернистого мазута точка росы дымовых газов выше 140°С, т. е. значительно выше температуры конденсации чистых водяных паров.

Естественно, работа масла в более жестких условиях вызвала необходимость повышения уровня их антикоррозионных свойств, в результате чего стандартные условия испытания масел по ГОСТ 13517—68 не всегда обеспечивают возможность достаточно точной оценки указанного показателя. Это проиллюстрировано на рис. 65, на котором приведе-дена зависимость коррозии свинцовой пластины от времени испытаний в приборе ДК.-НАМИ масел М-10Г2 и Shell Melina 30 при различных температурах. Из рисунка видно, что в течение определенного времени, называемого индукционным периодом коррозии — ИПК, различного для принятых температур, коррозия свинцовой пластины не наблюдается. После окончания ИПК скорость коррозии вначале заметна растет, затем она стабилизируется на определенном уровне. Однако если при температуре 140 °С оба масла успешно-выдерживают испытания , то при 160°С между ними обнаруживается весьма заметное различие по коррозионной агрессивности. Так, для масла М-10Г2 индукционный период коррозии при 160°С составляет 13 ч, а для Shell Melina 30 он удерживается на уровне 29 ч. Это показывает, что испытаниями таких масел в стандартных условиях невозможно получить дифференцированную оценку их коррозионности.

С помощью однорядных трубчато-решетчатых тарелок можно обеспечить съем тепла 525—546 тыс. кДж/ч . Это не всегда обеспечивает возможность достижения абсолютного оптимума. Поэтому был произведен поиск оптимума с ограничением теплосъема с одной теоретической тарелки. В этом случае поиск оптимального режима можно осуществить с помощью описанного выше алгоритма. Для этого в критерий оптимизации необходимо ввести функцию штрафа, которая в случае превышения заданного уровня теплосъема будет резко повышать значение целевой функции. Анализ показал, что при выполнении этого условия функция цели увеличивается незначительно, а качество оптимума практически не ухудшается. При этом ярко выраженные максимумы локального теплосъема не только перераспределяются на несколько тарелок , но и вообще могут изменять свое местоположение . Это обстоятельство необходимо учитывать при оптимизации режима работы массообменных аппаратов.

Церезины же вырабатывают из остаточных продуктов нефти с началом кипения не ниже 450—500°, а иногда и выше. В состав церезина входят все наиболее высококипящие кристаллические углеводороды нефти молекулярного веса от 450—500 и выше. Вследствие высокого молекулярного веса входящие в состав церезина твердые углеводороды обладают весьма мелкой кристаллической структурой, которая определяет в значительной мере их физические свойства, а также ограничивает возможность достижения высокой чистоты их при обезмасливании. По химической природе входящие в состав церезина углеводороды относятся к тем же гомологическим рядам и группам, к каким относятся углеводороды, составляющие парафин. Но разница заключается в том, что в церезины входят наиболее высококипящие и высокомолекулярные представители этих групп, в то время как члены этих групп, составляющие технический парафин, обладают средними температурами кипения и средними молекулярными весами. Различным является и соотношение количеств углеводородов разных групп, входящих в церезин и в технический парафин. Если в техническом парафине преобладают к-алканы, то в церезине к-алканы содержатся в значительно меньшем относительном количестве и обычно составляют меньшую долю его массы.

Высокая концентрация сильнокислотных центров при их достаточно равномерном распределении, а также возможность достижения высокой степени диспергирования металлов обусловили ряд преимуществ цеолитных катализаторов ГК. Повышенная активность и стойкость к отравляющему действию сероводорода и аммиака дает возможность снизить температуру и давление водорода в процессе ГК и получать бензин с более высоким октановым числом, а также гарантирует большую продолжительность межрегенерационных пробегов даже при переработке сырья с повышенной температурой кипения. Использование цеолитных катализаторов в процессах ГК, направленных на максимальное производство бензина, позволяет перейти от двухступенчатой схемы к квазиодноступенчатой, т. е. исключить стадию фракционирования после первой ступени .

2. Процессы, в которых альдолизация совмещена с разложением циклических ацеталей и дегидратацией альдоля. Образующийся ненасыщенный альдегид далее подают на гидриронание . В этом случае обе реакции катализируют щелочью и проводят при повышенной температуре; , чем обеспечивается небольшая длительность реакции . Положительной стороной такого процесса кроМ' интенсификации и снижения числа реакторов являются его необратимость и возможность достижения почти полной конверсии реагента. При этом ненасыщенный альдегид не способен играть роль метиленовой компоненты, вследствие чего даже при высокой степени конверсии получается достаточно хорошая селективность. Для этих процессов используют реакторы разных типов— змеевиковый, пустотелую колонну с выносным охлаждением и др. Пример такой технологии дальше рассмотрен для получения 2-этилгексанола.

При осуществлении этой последней реакции на бифункциональном катализаторе риформинга, образующиеся при расширении цикла шестичленные нафтены подвергаются быстрому дегидрированию в ароматические углеводороды. Возможность достижения высокого выхода ароматических углеводородов зависит от селективности изомеризации пятичленных нафтенов в шестичленные. Протекающие параллельно реакции раскрытия пятичленного кольца ухудшают селективность реакции изомеризации и ведут к образованию парафинов: *

Достоинством аппаратов с плотным движущимся слоем катализатора является возможность достижения глубокого превращения сырья.

Использование остатков перегонки различных нефтей в производстве битумов является традиционным. При этом, если содержание аефаль-тосмолистых компонентов в остатке достаточно велико, чтобы придать ему определенную консистенцию, то такой остаток может применяться непосредственно в виде остаточного битума; если нет - то для накопления асфальтосмолистых компонентов используется процесс окисления, наиболее распространенный в нашей стране. Углубленная переработка нефтей, включающая глубоковакуумную перегонку мазута и деасфальтизацию утяжеленных остатков, позволяет получить ряд новых продуктов,которые могут быть вовлечены в битумное производство -тяжелые вакуумные погоны, утяжеленные остатки и продукты их деас-фальтизации. Так, при вакуумной перегонке 23%-ного гудрона западносибирской нефти можно получить фракции 480-540, 540-590°С и остатки, выкипающие выше 540 и выше 590°С, при деасфальтизации которых бутаном или бензином выделяются асфальтиты . При аналогичной переработке 59%-ного мазута более тяжелой арланской нефти могут быть получены фракции 350-540, 540-580°С и остатки, выкипающие выше 540 и выше 580°С, а из последних - асфальтиты бутановые и бензиновые L 1J . Использование асфальтенов, представляющих собой концентраты асфальтосмолистых компонентов, дает новые возможности регулирования качества битумов путем компаундирования указанных компонентов, а именно - возможность достижения нужного соотношения асфальтосмояистых и масляных компонентов, минуя процесс окисления, т.е. значительно упрощал технологию получения битумов.

мерниками и весами равнозначны. Равнозначны они также по капитальным и эксплуатационным затратам. Главным преимуществом методов является возможность достижения наивысшей точности. Недостатками этих методов являются:

Сначала следует в качестве технологических баз выбрать все комплекты баз, относительно которых заданы поверхности детали. Затем определить, какие поверхности можно обработать от одного комплекта баз, стоящего первым в ранжировке, принимая во внимание удобство обработки. Далее путем построения и расчета размерных цепей определяют новые размерные связи поверхностей и допусков, вызванных сменой баз, и оценивают возможность достижения этих допусков в заданных условиях. При этом в первую очередь необходимо решать задачу достижения точности углового расположения, так как в станках отсутствуют механизмы внесения поправки в угловое расположение поверхностей детали. Если окажется, что для некоторых поверхностей не могут быть обеспечены требования по точности, то эти поверхности переводят в группу оставшихся поверхностей. В качестве следующего комплекта технологических баз выбирают комплект баз, стоящий вторым по рангу, и анализ повторяется. В итоге получаем перечень комплектов технологических баз и поверхностей, которые следует обрабатывать относительно каждого из них.

В связи с этим следует оценивать возможность достижения заданной точности относительного положения комплектов XIII, XXI, XXII, с учетом конкретных производственных условий. Если окажется, что такую точность обеспечить невозможно, то следует воспользоваться принципом совмещения баз и принять в качестве технологических баз для обработки комплектов XIII, XXII комплект VII, а для обработки XXI - комплект XXII. Принимая последний вариант, можно построить схему технологических размерных связей . В зависимости от типа производства, числа поверхностей, выполняемых с одного установка при выбранных техноло-

Последнее иллюстрируется данными табл. 163, из которой очевидна возможность достижения глубокой сероочистки и деароматизации смесевого сырья при давлении 8—10 МПа как по одностадийной, так и двухстадийной схемам .