Главная -> Словарь

Вычисления параметров

Функции в; , в для вычисления коэффициентов «.., А

Таким образом, для вычисления коэффициентов системы

упругих шарниров лишь незначительно увеличивает трудоемкость ее расчета по сравнению с соответствующей сплошной оболочкой, что связано с некоторым усложнением вычисления коэффициентов алгебраических уравнений для определения

Теоретические исследования с целью разработки расчетных метог дов я уравнений для вычисления коэффициентов вязкости газов при высоких давлениях, с одной стороны, исходят из молекулярно-кине-тической теории и приводят к уравнениям, по которым, имея ограни-

В заключение необходимо отметить, что методы расчета мас-сообменных аппаратов на основе использования законов массо-передачи являются теоретически обоснованными и наиболее перспективными. Широкое внедрение таких методов пока сдерживается главным образом в связи с недостатком данных для вычисления коэффициентов массопередачи. Требуется, конечно, и некоторая доработка самих методов расчета, в частности с целью учета изменения количеств потоков по высоте аппаратов. В. этом отношении, по-видимому, целесообразно скомбинировать график Y — X с тепловой диаграммой.

Теоретические исследования с целью разработки расчетных методов и уравнений для вычисления коэффициентов вязкости газов при высоких давлениях, с одной стороны, исходят из молекулярно-кине-тической теории и приводят к уравнениям, по которым, имея ограни-

В заключение необходимо отметить, что методы расчета мас-сообменных аппаратов5 на основе использования законов массо-передачи являются теоретически обоснованными и наиболее пер* спективными. Широкое внедрение таких методов пока сдерживается главным образом в связи с недостатком данных для вычисления коэффициентов массопередачи. Требуется, конечно, и некоторая доработка самих методов расчета, в частности с целью учета изменения количеств-потоков по высоте аппаратов. В этом отношении, по-видимому, целесообразно скомбинировать график Y — X с тепловой диаграммой.

индивидуальных компонентов. Основной недостаток этого метода тот, что он основывается на допущении применимости симметричного уравнения Маргулеса для • вычисления коэффициентов активности.;.

Эта зависимость позволяет предсказать существование азеотропа, если известны давления пара и коэффициенты активности компонентов. Это метод графический, он предложен Карлсоном и Кольберном . Приведенный выше {см. стр. 120) пример для системы метанол—бензол показывает метод вычисления коэффициентов активности, равновесных температур кипения и равновесий жидкость—пар из данных для азеотропной смеси при заданном давлении.

Опытные испытания прокачиваемости каражанбасской нефти и ее оыесей с прорвинской, а также значения плотности и динамической вязкости проб представлены в табл.2. Как видно, объемный расход прокачиваемой нефти в условиях опытов варьировался в пределах от 5,2 до 22,75 л/с, изменялась и средняя скорость движения нефти в измерительной контуре в пределах 01 0,66 до 2,89 м/с. В колонке 7 приведены отношения скоростного напора к диаметру трубы. Значения полной потери напора на измерительных участках контура, вычисленные по данным перепада заявлений Дг , даны в колонке 9. Полная потеря напора состоит из суммы местных и линейных потерь, обусловленных вязкостью нефти. Для расчета местных потерь напора руководствовались ранее опубликованными данными3*. С цель» вычисления коэффициентов местных сопротивлений использовали следующие формулы:

Для вычисления коэффициентов теплоотдачи можно использовать следующие зависимости.

Устройства для измерения параметров дефектов могут быть реализованы на интегральных схемах "жесткой" логики, с помощью специализированных микрокомпьютеров или серийно вьшускаемых компьютеров типа ноутбук При этом с помощью компьютера можно выполнять не только операции вычисления параметров дефектов, но и формировать сигналы, управляющие работой преобразователя, вводить коррекцию в измерительный сигнал и изменять по заданному закону токи возбуждения преобразователей.

Постднрврз задачи, В нефтепереработке часто используется совместное движение газа и жидкости 2 обогреваемых ЕЛИ необогреваа-мых каналах со скоростью больше 10 м/с. При этом в широком ДЕЗ-лазоне скоростей и давлений реализуется дисперсно-кольцевой ра-:хим течения, характеризуемый наличием жидкой планки на стенка и ядра потока, предетавляющаго смесь газа и кадках капель. В частости, для списания течения Е реакционных змеевиках установки аамедленного коксования был предложен til данный режим течения. Для вычисления параметров тачания необходеэло совместно решать подкую систему уравнений механика многофазных срэд; уравнения масс, импульсов, энергий фаз, кинетики различных мвяфаэ-лых и внутрифазн;ах. процессов мкогококшонэн-тной смеси.

Устройства для измерения параметров дефектов могут быть реализованы на интегральных схемах "жесткой" логики, с помощью специализированных микрокомпьютеров или серийно выпускаемых компьютеров типа ноутбук. При этом с помощью компьютера можно выполнять не только операции вычисления параметров дефектов, но и формировать сигналы, управляющие работой преобразователя, вводить коррекцию в измерительный сигнал и изменять по заданному закону токи возбуждения преобразователей.

На рис.28 приведены типичные данные по распределению скоростей в зоне рециркуляции, принимавшиеся в сочетании с гауссовским распределением для вычисления параметров рециркуляции. При помощи этого метода было установлено, что в осесимметричнои системе между рециркули-

Наиболее существенное отличие этой модели от модели Г. В. Виноградова заключается в том, что она не включает элемент со статическим трением. В оригинальной работе Е. Е. Сегаловой и П. А. Ребиндера приведены способы вычисления параметров модели.

вычисления параметров более сложных экспоненциальных функций. В

показывает существенные преимущества вычисления значений параметров

Постановка задачи. В нефтепереработке часто используется совместное движение газа и жидкости в обогреваемых или яеобогревае--шх каналах со скоростью больше 10 м/с. При этом в широком диа-дазоне скоростей и давлений реализуется дисперсно-кольцевой рэ-заш течения, характеризуемый наличием жидкой пленхк на стеняа и ядре потока, представляющего смесь газа и аидких капель. В чао-iMoo'ra, для списания течения в ррокционнкх змеевиках установки замедленного .коксования бил предложен III данный режим течения,, Для вычисления параметров течения необходимо совместно решать полку» систему уравнений механики многофазных орэд: уравнения масс, импульсов, энергий фаз, кгветшш различных квяфаэ— зых ж Енутрифазннх процессов мкогокоьшонэвтной смеси.

Таким образом, если мы знаем внутренние параметры, то, решая последовательно уравнения —, получим параметры одноатомной спирали. Точно так же, решая уравнения — , получим параметры двухатомной спирали. Алгоритм вычисления параметров спирали на ЭВМ для любых цепей разработал Мияд-зава . Этот алгоритм реализован на языке АЛГОЛ-60 нашим сотрудником В. Г. Иванченко.

относительных энергий различных конформаций. Остается еще сказать о процедуре вычисления параметров спиралей для регулярных синтетических полипептидов.

Однако к результатам вычисления параметров продуктов С0 -П и С__-1У, на нага взгляд, следует относиться с недоверкем. Мне— гие компоненты тяжелых вакуумных: остатков, как показано далее , могут содержать в молекулах непредельные двойные связи, образующиеся вследствие термолиза нативиюс соединений при перегонке. Поскольку вклады двойных связей в современных расчетных системах интегрального структурного анализа не учитываются, то из-за их присутствия в веществе неминуемо завышается на эквивалентную величину расчетное количество насыщен-