Главная -> Словарь

Всасывающей магистрали

. В результате чего концентрация сернистых соединений, находящихся в контакте с поверхностью катализатора, возрастает, и, как следствие, возрастает скорость образования SC2. С этим хорошо согласуются данные по накоплению углерода и серы на катализаторе. Через 15 мин скорость отложения серы начинает линейно возрастать и; за 30 мин увеличивается в 3 раза , в то время как скорость отложения углерода на.этом участке практически не меняется. Установлено, влияцие объемной скорости подачи сырья на скорость .образования газообразных КСП. Так, при ОКК мазута н.а^ гранулиррванном,железоокисном катализаторе на всем исследованном временном интервале с ростом объемной: скорости лодачи сырья .скорость образования СО2 снижается, приче.м с ростом температуры влияние объемнрй скорости растет. При работе на промышленных технологических установках эта закономерность проявляется в том, что при уменьшении загрузки установки по сырью соотношение сырье/катализатор снижается, и это приводит к интенсификации процессов окисления с образованием газообразных кислородсодержащих продуктов . Именно этим, наряду с наличием значительного объема адсорбиро-

В ходе проведенных исследований установлено, что максимальной олефинообразующей способностью, оцениваемой по соотношению суммы олефивов к сумме парафинов в газе, обладают катализаторы, содержащие оксиды железа . Причем стабильные максимальные значения этого показателя наблюдаются на всем исследованном временном интервале для гранулированного железоокисного катализатора. Для других катализаторов этот показатель растет одновременно с потерей окислительной активности и далее снижается под действием накопления коксовых отложений. Таким образом, установлено, что железоокисные катализаторы обладают высокой селективностью в реакциях окислительного дегидрирования.

Продолжительность жизни ионов карбония колеблется в широком временном интервале в зависимости от их сольватации, структуры и индуктивных эффектов.

Точность определения себестоимости и прибыли на этом небольшом временном интервале весьма мала, и, поэтому, ни один из перечисленных выше показателей не удовлетворяет сформулированному выше четвертому требованию к критерию управления и, следовательно, их нецелесообразно использовать для управления установкой каталитического крекинга в реальном времени.

Первичная обработка предваряется контролем достоверности введенной информации, которая производится путем сравнения скорости изменения каждой из переменных с допустимыми значениями. Скорость, как упоминалось выше, определяется как приращение значения переменной за два последовательных измерения. Если величина приращения какой-либо переменной превышает допустимое значение, то измеренное значение признается недостоверным и вместо него в соответствующие ячейки записывается значение этой переменной, осредненное за несколько последних тактов. Значение переменной считается также недостоверным, если оно остается неизменным на некотором временном интервале .

. В результате чего концентрация сернистых соединений, находящихся в контакте с поверхностью катализатора, возрастает, и, как следствие, возрастает скорость образования SO2. С этим хорошо согласуются данные по накоплению углерода и серы на катализаторе. Через 15 мин скорость отложения серы начинает линейно возрастать и за 30 мин увеличивается в 3 раза , в то время как скорость отложения углерода на этом участке практически не меняется. Установлено влияние объемной скорости подачи сырья на скорость образования газообразных КСП. Так, при ОКК мазута на гранулированном железоокисном катализаторе на всем исследованном временном интервале с ростом объемной скорости подачи сырья скорость образования СО2 снижается, причем с ростом температуры влияние объемной скорости растет. При работе на промышленных технологических установках эта закономерность проявляется в том, что при уменьшении загрузки установки по сырью соотношение сырье/катализатор снижается, и это приводит к интенсификации процессов окисления с образованием газообразных кислородсодержащих продуктов . Именно этим, наряду с наличием значительного объема адсорбиро-

В ходе проведенных исследований установлено, что максимальной олефинообразующей способностью, оцениваемой по соотношению суммы олефинов к сумме парафинов в газе, обладают катализаторы, содержащие оксиды железа . Причем стабильные максимальные значения этого показателя наблюдаются на всем исследованном временном интервале для гранулированного железоокисного катализатора. Для других катализаторов этот показатель растет одновременно с потерей окислительной активности и далее снижается под действием накопления коксовых отложений. Таким образом, установлено, что железоокисные катализаторы обладают высокой селективностью в реакциях окислительного дегидрирования.

т.е. путем оценки ппрлметроя сигнала на временном интервале можно получить инвариантную относительно У*н информацию. На практике это условие проще выполнить о точностью до 1, когда

большем временном интервале. Нейросеть нужно предварительно обучить,

Именно это различие во временном интервале, во-первых, позволяет проводить направленный синтез гидропероксидов при жид-кофазном окислении углеводородов, во-вторых, цепную вырож-денно-разветвленную реакцию окисления можно рассматривать как цепную неразветвленную автоинициированную реакцию, в ходе которой накапливаются продукты-инициаторы . Такой подход позволяет вполне оправданно применить к реакциям с вырожденным разветвлением цепей приемы кинетического анализа цепных неразветвленных реакций.

Предварительные расчеты, проведенные в изотермическом приближении с мгновенным перемешиванием сырья и теплоносителя Сре-жим 4), показали, что во временном интервале 10" *1СГ с и температурном интервале 5-г2'Ю3К состояние углеводородной смеси действительно можно интерпретировать как квазиразновесное, характеризующееся следующими особенностями:

герметичность ниппельных соединений на всасывающей магистрали, а также места соединений штуцеров с расходным бачком и насосом;

в тарельчатом барабане топливо или масло второй секцией того же насоса направляется в целевую емкость. Основная часть воды отводится самотеком. Загрязнения и часть воды гидравлически выводятся в грязевую емкость. Если уровень нефтепродукта ниже уровня насоса на 1—2,5 м, то на конце всасывающей магистрали рекомендуют устанавливать обратный клапан, который удерживает нефтепродукт во время остановки сепаратора.

На всасывающей магистрали

конце всасывающей магистрали рекомендуется устанавливать об-

тупающий из всасывающей магистрали насоса; создается необходимое разрежение и жидкость поступает в насос. При достижении жидкостью отсекателя 3 поплавки всплывают и перекрывают отверстия, что исключает проникновение жидкости во всасывающий коллектор двигателя. После этого рукояткой закрывается кран 2, причем заслонка 8 открывается автоматически, число оборотов двигателя увеличивается до требуемой величины и насос выводится на режим перекачки.

На режиме компрессора вихревая вакуумная ступень должна работать при напоре, равном или большем, чем напор, создаваемый основным рабочим колесом для того, чтобы устранить обратный переток перекачиваемой жидкости и не снизить объемный КПД насоса. Но ранее отмечалось, что самовсасывающее устройство насоса необходимо для создания достаточной глубины разрежения, скорости откачки газов при заполнении самовсасывающей магистрали и обеспечения работы подкачивающей насосной станции в случае образования во всасывающей магистрали воздушных пробок, т.е. со условиям эксплуатации насос должен иметь постоянное включение вакуумного устройства в схему работы насоса.

Величина Рр по мере понижения давления во всасывающей магистрали насосной установки повышается, что приводит к увеличению расхода через сопло.

Следовательно, при работе жидкостно-воздушного эжектора откачка воздуха из всасывающей магистрали будет происходить с каким-то средним объемным коэффициентом инжекции U%? . в первом приближении его величина может быть определена как среднее арифметическое между крайними значениями Uoc . При расчете жидкостно-воздушного эжектора, помимо глубины создаваемого разрежения, необходимо учитывать и время его создания в определенном объеме, т.е. эжектор надо рассчитывать на определенную скорость откачки, которая может быть определена по уравнению

В связи с тем, что по мере создания вакуума давление во всасывающей магистрали переменное, а объемный коэффициент инжекции в течение всего процесса откачки можно принять постоянным и равным и** , объем отсосанного воздуха , приведенный к условиям всасывания, ~Vnf , будет значительно больше Vfcff . Пользуясь уравнением состояния газов PV= const t приведенный объем

Если в начале процесса самовсасывания давление во всасывающей магистрали равно I ата, то уравнение примет вид

Так, если при работе насоса на режиме перекачки давление жидкости перед соплом в процессе всего цикла определения характеристики Рост - ?" было в пределах 4,35-4,2 кгс/см2, то при работе насоса на режиме циркуляции такое давление наблюдалось во всасывающей магистрали при разрежениях больше 0,35 кгс/см , это и соответствует изменению характера кривой 3 . При разрежениях меньше 0,25 кгс/см давление жидкости перед соплом составляет 1,8-2,15 кгс/см^, что и является причиной искажения начального участка ос . Причем смещение кривой вправо ог кривой 2 соответствует увеличению времени разрежения во всасывающей магистрали на участке ос. Основываясь на данных по работе центробежного насоса на режиме циркуляции, последний был переоборудован с учетом использования в качестве сепаратора всасывающего корпуса 2 насоса, в котором установлены патрубок циркуляционный I и сепаратор 3.