Главная -> Словарь

Вследствие небольшого

коэффициент теплопередачи вследствие небольшой скорости воды в ящике; необходимость частого ремонта и чистки. Поэтому на новых установках их не применяют.

Температура экстракции смазочных масел фурфуролом находится в пределах от 79,5 до 121° С, что дает такие же преимущества, как и в случае с фенолом. Керосины и газойли также могут быть очищены фурфуролом при комнатной температуре. В этом случае вследствие небольшой разницы или даже совпадения точек кипения фурфурола и нефтяного дистиллята может потребоваться азеотропная дистилляция для удаления растворителя. Растворимость масел сравнительно высока как в нитробензоле, так и в хлорексе . Поэтому эти растворители наиболее пригодны для экстракции частично нерастворимых парафинистых смазочных масел, таких как масла Пенсильванского типа .

Предпочтительность объединения в одну цепочку разных по конструкции и принципу работы 'окислительных реакторов можно показать на примере производства битумов на Сызран-ском НПЗ. Здесь окисление осуществляется последовательно в колонне, трубчатом реакторе и кубе . Использование колонны в начале технологической цепочки позволяет устранить затраты тепла на -предварительный нагрев сырья. В колонне получают дорожный битум, часть которого откачивают в товарные емкости, а остальное количество, не охлаждая, направляют на окисление в трубчатый реактор. В трубчатом реакторе получают строительный битум четвертой марки, причем вследствие небольшой степени окисления нет необходимости в затратах энергии на обдув реактора охлаждающим воздухом: охлаждение происходит за счет тепловых потерь. Полученный битум в основном выводится из процесса как товарный продукт, а оставшаяся часть направляется в кубы периодического действия для получения строительного битума. Применение кубов здесь оправдывается, несмотря на плохое использование кислорода воздуха, получением малотоннажной продукции.

Охлаждение и конденсация продуктов могут осуществляться в холодильниках и конденсаторах — погружных или кожухотруб-ных. Последние применять предпочтительнее из-за меньших расхода металла на единицу поверхности охлаждения, объема сточных вод и затрат на организацию оборотного водоснабжения. Погружные конденсаторы и холодильники имеют ряд существенных недостатков: значительный расход металла, большая площадь, малый коэффициент теплопередачи вследствие небольшой скорости воды в коробе; необходимость частого ремонта и чистки. Поэтому на строящихся установках их не применяют. Кожухотрубные холодильники и конденсаторы стандартизованы ; их применяют на установках АВТ для охлаждения газообразных и жидких продуктов при температуре охлаждаемой среды до 400 °С.

Процесс окисления в кубе начинают с закачки сырья, после чего в низ куба через барботер подают воздух. Расход воздуха изменяют таким образом, чтобы температура окисления поддерживалась на необходимом уровне: при снижении температуры увеличивают расход воздуха, при повышении — уменьшают. Готовый продукт сливают самотеком. Вследствие небольшой высоты барботажного слоя степень использования кислорода воздуха в реакциях окисления невелика.

Охлаждение и конденсация продуктов могут осуществляться в холодильниках и конденсаторах — погружных или кожухотруб-ных. Последние применять предпочтительнее из-за меньших расхода металла на единицу поверхности охлаждения, объема сточных вод и затрат на организацию оборотного водоснабжения. Погружные конденсаторы и холодильники имеют ряд существенных недостатков: значительный расход металла, большая площадь, малый коэффициент теплопередачи вследствие небольшой скорости воды в коробе; необходимость частого ремонта и чистки. Поэтому на строящихся установках их не применяют. Кожухотрубные холодильники и конденсаторы стандартизованы ; их применяют на установках АВТ для охлаждения газообразных и жидких продуктов при температуре охлаждаемой среды до 400 °С.

С целью определения зависимости технико-экономических показателей бурения от величины горизонтальных отклонений проанализированы промысловые данные наклонно направленного бурения по Вятской, Уршакской, Узыбашев-ской площадям. Показатели работы долот и качественная проводка скважин во многом зависят от технологии промывки скважин, состава и структурно-механических свойств буровых растворов. Первые скважины в Башкирии были пробурены с применением воды в качестве промывочной жидкости. Вследствие небольшой подачи буровых насосов и обвала неустойчивых пород стали применять глинистый раствор, что позволило увеличить скорость бурения.

Следовательно, с повышением температуры обработки от 1000. до 2400 °С потеря массы образцов при окислении уменьшается в ~10 раз при одновременном уменьшении 5УД в ~100 раз. Поэтому значения реакционной способности СУ-2400 в несколько раз превышают эти величины для СУ-1000. Можно предположить, что вследствие небольшой потери массы недоступная пористость СУ-2400 не вскрывается в значительной степени, на что указывает малая величина 5уд после окисления. Для образцов стеклоуглерода с низкими температурами обработки характерна большая потеря массы при окислении, которая способствует вскрытию недоступной пористости. Так, после окисления при 800 °С исходного СУ-800 диоксидом углерода величина 5уд возрастает от 4,8 до 10—20 м2/г при потере массы 2,4 % и скорости реакции 0,4 г/мм2. На образцах СУ-800 исходных и окисленных низкотемпературная адсорбция азота протекает во времени с измеримой скоростью 3-4 ч. Этот факт можно объяснить преобладанием в исследуемых объектах микропор диаметром менее 1 нм, куда доступ молекул адсорбата затруднен. Увеличение 5уд до 40-60 м2/г в ходе окисления диоксидом углерода коксовых остатков фенолформальдегидных смол, обработанных при 1000 °С, при температуре реакции 1000 °С наблюдали для угаров 50-90% ; одновременно с увеличением 5уд возрастали истинная плотность и общая пористость и уменьшались кажущаяся плотность и недоступная пористость.

Предпочтительность объединения в одну цепочку разных по конструкции и принципу работы окислительных реакторов можно показать на примере производства битумов на Сызран-ском НПЗ. Здесь окисление осуществляется последовательно в колонне, трубчатом реактор.е и кубе . Использование колонны в начале технологической цепочки позволяет устранить затраты тепла на предварительный нагрев сырья. В колонне получают дорожный битум, часть которого откачивают в товарные емкости, а остальное количество, не охлаждая, направляют на окисление в трубчатый реактор. В трубчатом^ реакторе получают-строительный битум четвертой марки, причем вследствие небольшой степени окисления нет необходимости в затратах энергии на обдув реактора охлаждающим воздухом^: охлаждение происходит за счет тепловых потерь. Полученный битум в основном выводится из. процесса как товарный продукт, а оставшаяся часть направляется в кубы периодического действия для получения строительного битума. Применение кубов здесь оправдывается, несмотря на плохое использование кислорода воздуха, получением малотоннажной продукции.

Особенно малой устойчивостью против старения обладают битумы, полученные из остатков термического крекинга. Наличие большого количества ненасыщенных соединений облегчает взаимодействие с кислородом воздуха при сравнительно низких температурах вследствие небольшой энергии активации, а при достаточно высоких температурах процессы развития и разрушения пространственной структуры протекают в очень короткий срок.

Количество продуктов, образующихся в процессе полукоксования, взаимосвязано с размером частиц перерабатываемого топлива. При увеличении размера частиц топлива, подвергаемых полукоксованию, несколько уменьшается выход смолы, но повышается количество пирогенетической воды и газа. Причины этого связаны с тем, что вследствие небольшой теплопроводности твердых топлив между наружной поверхностью и центром частицы всегда имеется некоторая разность температур, пропорциональная размеру частицы. В связи с этим процесс полукоксования в центре частицы отстает во времени от более нагретых периферийных участков. Образующиеся внутри частицы летучие продукты, диффундируя к ее поверхности, проходят зоны

Если бы количество паров и орошения оставалось постоянным по высоте колонны, линия орошения была бы прямой. В действительности количество паров и флегмы по высоте колонны меняется вследствие изменения энтальпии . Поэтому линия орошения представляет собой кривую, чаще всего обращенную своей выпуклостью к оси абсцисс. Вследствие небольшого отклонения кривой орошения от прямолинейного вида в практических расчетах нередко пренебрегают изменением количества орошения по высоте колонны и принимают линию орошения за прямую. Последнее допущение дает возможность строить линию орошения по двум точкам.

В табл. 22 представлены данные о детонационной стойкости бензинов термического риформинга. Эти бензины имеют более высокие октановые числа, чем бензины термического крекинга. Однако вследствие небольшого повышения октанового числа бензинов и ухудшения ряда других эксплуатационных свойств процесс термического риформирования имеет ограниченное применение и использовался на заводах нашей страны как временная мера для повышения детонационной стойкости товарных автомобильных бензинов .

Анализ отечественных и зарубежных материалов показывает, что наиболее «удобным» местом образования паровых пробок является бензонасос. Здесь бензин приобретает достаточно высокую температуру и находится под минимальным давлением. При движении к карбюратору температура бензина несколько повышается, однако образование паровых пробок в этой магистрали менее вероятно вследствие небольшого избыточного давления. i

между собой вследствие небольшого различия в температурах Ti и TD, и поэтому различие весов флегмы g))) и холодного орошения gx в основном зависит от разности температур Т D — /х. Чем больше эта разность, тем в большей степени вес холодного орошения g* отличается от веса флегмы gj. Очевидно, при уменьшении разности температур Т ц — t-i. различие в весах потоков g1 и gx уменьшается.

Естественно, что вследствие небольшого размера частиц в системах с псевдоожиженным слоем необходимая для их транспорта скорость газа намного меньше, чем для крупногранулированного теплоносителя. Поэтому промышленное оформление транспорта порошкообразных теплоносителей менее, громоздко и позволяет иметь установки большой мощности. Подобно реакторному блоку с крупногранулированным теплоносителем, реактор и нагреватель установок с псевдоожиженным слоем могут быть расположены параллельно или по одной оси; в последнем случае устраняется одна из ветвей пневмотранспорта.

На современных установках каталитического крекинга катали-7 затор циркулирует между реактором и регенератором при помощи' системы пневмотранспорта. Варианты реакторного блока установок каталитического крекинга с движущимся слоем крупногранулированного катализатора и системой его пневмотранспорта схематически изображены на рис. 54. На рис. 54,а показана схема с параллельным расположением реактора и регенератора и многозональным вь1жи?ом_ кокса с катализатора . Подобные установки предназначены для переработки облегченного сырья . В этом случае применяется низкая кратность циркуляции катализатора вследствие небольшого выхода кокса. Так, при выходе кокса на сырье 3,5% и кратности циркуляции 2,5 кг/кг выход кокса в пересчете на катализатор составит 3,5 : 2,5, т. е. 1,4%, что вполне допустимо.

Для разделения попутного газа и нефти и служат сепараторы. Следует также учесть, что вместе с нефтью из пласта поступает обычно и некоторое количество воды. В сепараторе происходит разделение смеси газа, нефти и воды. Отделяется, осаждаясь на дно, и примесь песка или частиц иных горных пород, содержащихся в нефти. На рис. 62 представлена схема одного из типов применяемых сепараторов. Смесь нефти и газа поступает в сепаратор по трубе, направленной под углом так, что поток жидкости получает круговое спиралевидное движение. Вследствие небольшого давления, имеющегося в сепараторе, растворенный газ выделяется. Этому способствует растекание нефти по перегородкам в сепараторе. Большая поверхность нефти ускоряет выделение газа, который отводится по газопроводу из верхней части сепаратора. Нефть скопляется в нижней его части, откуда отводится по нефтепроводу. На самом дне сепаратора скопляется вода и частицы породы, которые периодически удаляются.

Острое испаряющееся орошение . Этот вариант орошения имеет наибольшее распространение в промышленности, причем случай с парциальной конденсацией паров, приведенный на рис. III-5, е, применяют главным образом, когда в' смеси содержатся относительно небольшие количества низкокипящих компонентов, для конденсации которых потребовался бы низкотемпературный хладоагент. Вследствие небольшого содержания неконденсируемых при данных условиях низкокипящих компонентов унос целевых компонентов с потоком дистиллятных паров D\ невелик.

тельная способность промышленных ректификационных колонн выделения этилбензола и о-ксилола была рассчитана по методике, разработанной для разделения близкокипящих веществ . Эта методика, применяемая при расчетах на электронно-вычислительных машинах, характеризуется следующими основными положениями. Программа составлена для заданных условий разделения, т. е. когда определены требуемые чистоты и отборы продуктов. В этом случае распределение ключевых компонентов известно, а распределение других компонентов смеси уточняется при расчете. Расчет проводят сцособом «от тарелки к тарелке» с определением мольных концентраций компонентов жидкой и паровой фазы. Количество молей жидкости и пара по высоте секций колонны постоянно. Вследствие небольшого изменения температур относительные летучести компонентов принимали постоянными по высоте колонны.

Вследствие небольшого поперечного сечения в этих теплообменниках легко достигаются высокие скорости теплоносителей как в трубах, так и в межтрубном пространстве. При значительных величинах потоков теплообменник составляют из нескольких параллельных секций, присоединенных к общим коллекторам.

Сварные заготовки корпусных деталей изготовляют в тех случаях, когда монолитные заготовки выполнять неэкономично вследствие небольшого объема выпуска изделий или нетехнологичности конструкции детали; трудоемка и сложна механическая обработка некоторых частей заготовки; некоторые части заготовки выполнены из более износостойких материалов.