Главная -> Словарь

Указанной конструкции

Объектом исследования была взята фракция 150—200° среднего образца .мирзаанской нефти. Она была выделена из нефти дробной перегонкой. С целью удаления неуглеводородных компонентов, входящих во фракцию 150—200° мирзаанской нефти, указанная фракция была обработана 75%-ной серной кислотой. После обработки серной кислотой указанной концентрации, фракция была промыта дистиллированной водой, 10%-ным раствором соды, снова дистиллированной водой до нейтральной реакции, сушилась над хлористым кальцием и перегонялась в присутствии металлического натрия.

В топливе РТ ki оказалась значительно ниже, чем в топливе Т-6. Разница в значениях А,- увеличивается с понижением температуры, так как ?, рт?;т-б. Для коэффициентов скорости брутто-распада ROOH в топливах Т-6 и РТ наблюдались обратные закономерности. По-видимому, в топливе РТ присутствуют вещества, ускоряющие распад гидропероксидов по гетеролитическому пути. Величина O;ROOH в топливе, содержащем 10~3 моль/л гидропероксидов, почти на порядок выше Vi о, т. е. уже при указанной концентрации они являются основным инициатором окисления.

По сравнению с этими способами, способ Гейсермана дает не точные результаты. Им часто пользовались у нас в нефтебен-зольной промышленности. Гейсерман определяет бромное число, пользуясь раствором 9,9167 г бромистого калия и 2,7883 г бромно-ватокислого калия в одном литре воды. При действии слабой серной кислоты из такого раствора выделяется 8 г брома. Самый анализ производится так: 5 см3 масла помещаются в склянку с пришлифованной пробкой, емкостью на 50 см3, сюда же прибавляют 10 см3 слабой серной кислоты и быстро приливают из бюретки КВг + КВгОз указанной концентрации до тех пор,

Реактив для определения окиси углерода работает одинаково хорошо при всех температурах, но при указанной концентрации годится для связывания не больше 6 см3 окиси углерода. Соединение •окиси углерода с полухлористой медью очень непрочно: при эвакуировании, даже при встряхивании с' индифферентными газами, часть СО выделяется обратно. Поэтому удобнее пользоваться двумя пипетками, из которых первая служит для предварительного поглощения, вторая для окончательного. Далее надо заметить, что аммиачный раствор полу хлористой меди поглощает ацетиленовые углеводороды и отчасти даже этилен, не говоря уже о кислороде. Поэтому, прежде чем определять окись углерода, необходимо элиминировать из газовой смеси- эти компоненты.

По новой технологии расход воды на промывку должен обеспечивать концентрацию свободной кислоты не менее 0,01% , вместе с тем общая кислотность промывной воды не должна превышать 2% . Эти условия отвечают требованиям минимальной коррозии оборудования и сохранению солей алюминия в растворенном состоянии. Промывка алкилата циркулирующим раствором указанной концентрации на установке непрерывного действия позволила извлекать на I ступени не менее 97% кислоты. Оставшаяся в алкилате кислота

Здесь указано наименьшее значение рН, при котором возможна электрообработка сточных вод, вызывающая коагуляцию дисперсных частиц при указанной концентрации сольвара и ионов Са2+. Поскольку рН смешанного стока в основном колеблется в интервале значений 4—5,5, а концентрация сольвара не менее 100 мг/л, то электрообработка при напряженности поля 5 В/см малоэффективна. Электрообработка полем с большим значением напряженности, как установлено, незначительно улучшает физико-химические показатели очищаемой воды, при этом затраты электроэнергии возрастают значительно. Разработана и испытана схема электрообработки ступенчатым методом . Результаты физико-химических анализов обработанной воды тремя и одной ступенями при напряженности 5 В/см в течение 30 мин представлены в табл. 5.3.

При указанной концентрации серной кислоты?температуру реакции поддерживают в пределах 0—10°. При более высокой температуре наступают окислительные процессы, которые обусловливают повышенный расход кислоты. Кроме того, снижается октановое число алкилата. При слишком низкой температуре увеличивается вязкость эмульсии углеводородов с серной кислотой, что затрудняет проведение операций. Влиянием давления на ход реакции и на качество алкилата можно пренебречь. Обычно работают под таким давлением, при котором углеводороды находятся: в жидком состоянии.

При увеличении парциального давления* водорода его гидрирующее действие возрастает. Высокое парциальное давление водорода достигается циркуляцией через зону реакции сухого газа, получаемого в результате процесса и содержащего 80-90% об. водорода . Высокая степень разбавления паров реакционной смеси водо-родсодержащим газом увеличивает продолжительность работы катализатора. Промышленные кратности циркуляции ВСГ находятся в пределах 900-1500 м3 газа на 1 м3 сырья при указанной концентрации водорода в ВСГ.

Поскольку для приготовления СМС К МП поступает в виде 7%-го водного раствора, то количество воды, необходимое для приготовления раствора указанной концентрации, составляет: 21,9(100- 7}/7-- 3,4 = 287,6 кг.

дит к нарушению стабильности раствора алюмината натрия, представляющего коллоидную систему. Кинетическая неустойчивость растворов алюмина гатрия при указанной концентрации AlgOg обусловлена неодинаковым их строением при низком и повышенном щелочном модуле и различной концентрацией по AL^Og.

зовали холодильники типа «труба в трубе». Практика показала, что они недостаточно эффективны, требуют частого ремонта и очистки от загрязнений. Поэтому впоследствии от указанной конструкции холодильников отказались.

Точные данные значений ф2 для печи указанной конструкции не получены.

Точные данные значений ф2 для печи указанной конструкции еще не получены.

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход углерода Р((( равен примерно 460 кг/т алюминия. Практический удельный расход Р анодной массы электролизеров указанной конструкции за счет потерь Р2 и Рз значительно больше .

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход углерода PI равен примерно '60 жг/т алюминия. Практический удельный расход Р анодной массы электролизеров указанной конструкции за счет потерь Р2 и Р3 значительно больше .

На основе анализа взаимосвязи газодинамических параметров работы циклонов, интенсивности абразивного износа и эффективности пылеулавливания в ГрозНИИ была разработана конструкция циклона-разгрузителя ЦНР для использования в качестве циклонов I ступени при высоких пылевых нагрузках. В указанной конструкции для уменьшения остаточной запыленности газового потока на входе в циклонную камеру предложено осуществлять его предварительную газодинамическую стабилизацию. Благодаря этому угол наклона вектора скорости частиц твердой фазы к касательной в точке пересечения траектории этих частиц с цилиндрической поверхностью циклона а уменьшается в 2—3 раза. С уменьшением угла а значительно ослабла сила первичного удара частиц твердой фазы о цилиндрическую поверхность циклона. В результате уменьшился износ не только циклона, но и самой твердой фазы, что проявилось в уменьшении уноса в два раза.

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход углерода PI равен примерно 460 кг/т алюминия. Практический удельный расход Р анодной массы электролизеров указанной конструкции за счет потерь Р2 и Рз значительно больше .

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход углерода PI равен примерно 460 кг/т алюминия. Практический удельный расход Р анодной массы электролизеров указанной конструкции за счет потерь Р% я Р3 значительно больше .

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход углерода PI равен примерно 460 кг/т алюминия. Практический удельный расход Р анодной массы электролизеров указанной конструкции за счет потерь Р2 и Рз значительно больше .

Для подвода и отвода электрического тока на обоих концах графитовой трубы смонтированы графитовые контактные конусы 5, охлаждаемые водой. К контактным конусам подведен электрический ток . По мере прохождения тока по графитовой трубе выделяется тепло и рабочее пространство этой трубы нагревается до необходимой температуры. В графитовой трубе разогревается коксовая навеска 6. Температуру навески замеряют пирометром через смотровое отверстие 7 трубки. В графитовый тигель входит от 300 до 600 г кокса в зависимости от насыпной массы. Время вывода установки на режим составляет 3,5—4 ч. Столько же времени требуется на охлаждение. В связи с этим составление кинетических кривых на основании данных обессеривания, полученных при работе с применением печи указанной конструкции, затруднено.

При среднем содержании СО в отходящих анодных газах электролизеров с боковым токоподводом около 38% расход р1 углерода равняется примерно 460 кг на 1 кг алюминия. Практический удельный расход анодной массы для электролизеров указанной конструкции за счет потерь р2 и р3 значительно выше .