Главная -> Словарь

Указанном диапазоне

Основное расчетное уравнение по этому методу — уравнение Кремсера—Брауна. Кроме того, для расчета используют график Кремсера . В связи с ограничениями, принятыми при выводе уравнений, метод Кремсера—Брауна, строго говоря, применим для расчета процесса абсорбции так называемых тощих газов, когда потоки по высоте колонны действительно меняются мало, так как из газа в жидкость переходит не большое количество компонентов и выделяется незначительное количество теплоты абсорбции, т. е. температура процесса также меняется незначительно. Поэтому ряд работ был направлен на устранение указанного недостатка метода Кремсера—Брауна . Однако для предварительной технико-экономической оценки процесса абсорбции газа любого состава, особенно при ручном счете, метод Крем-сера — Брауна наиболее удачен. Кроме того, при переработке газа по схеме НТА в абсорбер поступает всегда достаточно сухой, отбензиненный газ, что позволяет применять метод Кремсера— Брауна для предварительного расчета процесса абсорбции. Поэтому, учитывая, что в настоящее время расчетные исследования-процесса абсорбции и проектные расчеты, как правило, ведут с помощью точных методов на ЭВМ, в настоящей работе из всех приближенных методов расчета процесса абсорбции рассматри-

Для центровки отверстий в перегородках и решетках в последние заводятся 20 труб, равномерно расположенных по диаметру перегородок и решетки. Трубы заводятся длинными концами. Положение перегородок выверяется и закрепляется на стяжках гайками. Набивается нижняя часть трубного пучка трубами . На пучок устанавливается и приваривается тележка. В отверстия решеток и перегородок заводятся остальные трубы так, чтобы их концы выходили за плоскость решетки на толщину последней. При'проталкивании через решетки и перегородки труба встречает препятствие из-за несоосности отверстий и небольших изгибов самой трубы, что затрудняет процесс сборки. В целях устранения указанного недостатка используется специальный конус-ловитель.

Наиболее заманчивым путем устранения указанного недостатка СКЭП является введение в состав этилен-пропилено-вого сополимера небольшого количества диенового соединения.

Недостатком приведенной схемы регенерации является наличие скруббера-промывателя, который эксплуатируется лишь несколько дней в году. Для устранения указанного недостатка в ряде случаев регенерацию осуществляют без применения скруббера . При этом дымовые газы из реактора 7 поступают в смеситель 8, куда насосом 11 подается водный раствор щелочи. Охлажденный газожидкостной поток из смесителя 8 поступает в сепаратор высокого давления 9 для разделения. Отсепарированные и освобожденные от кислых компонентов дымовые газы направляются через ресивер 4 на прием к циркуляционному компрессору 3; вода из сепаратора 9 дренируется в канализацию.

Указанного недостатка лишены экстракторы с ситчатыми тарелками. Наличие ряда перераспределительных тарелок совершенно исключает перемешивание как сплошной, так и дисперсной фаз по высоте аппарата, приближая экстрактор с ситчатыми тарелками к аппаратам идеального вытеснения.

При промышленном оформлении процесса обессериваппя в электрокальцинаторе не всегда следует выводить сернистые соединения с верхней его части, так как они в верхних слоях при низких температурах вступают в реакцию с углеродом кокса, и содержание серы в нем значительно повышается по сравнению с исходным. Рециркуляция сернистых соединений внутри электро-кальцинатора сопровождается тепловыми эффектами, осложняющими технологический процесс обессеривания. Для устранения указанного недостатка рекомендуется осуществлять вывод концентрированных сернистых соединений из промежуточной зоны. Точку вывода этих соединений по высоте аппарата определяют при помощи кривой равновесия содержания серы в коксах в зависимости от температуры . Например, при облагораживании кокса, содержащего около 4,0 вес. % серы, эта точка будет па высоте, соответствующей температуре 1000—1150°С. С повышением равновесного содержания серы в коксе зона вывода сернистых соединений перемещается в область более низких температур.

2. Другой недостаток динамического крекинга заключается в том, что подавляющее большинство исследователей проводит опыты динамического крекинга в условиях ламинарного потока. При ламинарном режиме скорость движения различных частиц углеводородов по сечению трубы распределяется по известному параболическому закону, а потому и продолжительность пребывания их в зоне крекинга оказывается неодинаковой. Дольше всего подвергаются крекингу частицы, примыкающие к внутренней стенке реакционной трубчатки. Наоборот, центральная часть потока будет подвергаться нагреву наиболее короткое время. Помимо некоторого уменьшения вычисленной средней константы скорости крекинга, это обстоятельство может привести к значительному увеличению глубины крекинга некоторой части углеводорода и отложению смолистых и углистых частиц на стенках трубчатки. При внутреннем диаметре трубчатки, равном 5 мм, отложение на внутренней поверхности углистого слоя толщиной всего в 0,5 мм вызовет уменьшение продолжительности пребывания паров углеводорода в трубчатке и соответственно вычисленной констаиты скорости крекинга почти в два раза. Для устранения указанного недостатка опыты динамического крекинга предпочтительно проводить в условиях турбулентного режима, когда все частицы углеводорода будут продвигаться по трубе с одинаковой скоростью V

Основное расчетное уравнение по этому методу — уравнение Кремсера—Брауна. Кроме того, для расчета используют график Кремсера . В связи с ограничениями, принятыми при выводе уравнений, метод Кремсера—Брауна, строго говоря, применим для расчета процесса абсорбции так называемых тощих газов, когда потоки по высоте колонны действительно меняются мало, так как из газа в жидкость переходит не большое количество компонентов и выделяется незначительное количество теплоты абсорбции, т. е. температура процесса также меняется незначительно. Поэтому ряд работ был направлен на устранение указанного недостатка метода Кремсера—Брауна . Однако для предварительной технико-экономической оценки процесса абсорбции газа любого состава, особенно при ручном счете, метод Крем-сера — Брауна наиболее удачен. Кроме того, при переработке газа по схеме НТА в абсорбер поступает всегда достаточно сухой, отбензиненный газ, что позволяет применять метод Кремсера— Брауна для предварительного расчета процесса абсорбции. Поэтому, учитывая, что в настоящее время расчетные исследования процесса абсорбции и проектные расчеты, как правило, ведут с помощью точных методов на ЭВМ, в настоящей работе из всех приближенных методов расчета процесса абсорбции рассматри-

При промышленном оформлении процесса обессеривания в электрокальцинаторе не всегда следует выводить сернистые соединения с верхней его части, так как они в верхних слоях при низких температурах вступают в реакцию с углеродом кокса, и содержание серы в нем значительно повышается по сравнению с исходным. Рециркуляция сернистых соединений внутри электро-кальцинатора сопровождается тепловыми эффектами, осложняющими технологический процесс обессеривания. Для устранения указанного недостатка рекомендуется осуществлять вывод концентрированных сернистых соединений из промежуточной зоны. Точку вывода этих соединений по высоте аппарата определяют при помощи кривой равновесия содержания серы в коксах в зависимости от температуры . Например, при облагораживании кокса, содержащего около 4,0 вес. % серы, эта'точка будет на высоте, соответствующей температуре 1000—1150°С. С повышением равновесного содержания серы в коксе зона вывода сернистых соединений перемещается в область более низких температур.

Для центровки отверстий в перегородках и решетках в последние заводятся 20 труб, равномерно расположенных по диаметру перегородок и решетки. Трубы заводятся длинными концами. Положение перегородок выверяется и закрепляется на стяжках гайками. Набивается нижняя часть трубного пучка трубами . На пучок устанавливается и приваривается тележка. В отверстия решеток и перегородок заводятся остальные трубы так, чтобы их концы выходили за плоскость решетки на толщину последней. При проталкивании через решетки и перегородки труба встречает препятствие из-за несоосности отверстий и небольших изгибов самой трубы, что затрудняет процесс сборки. В целях устранения указанного недостатка используется специальный конус-ловитель.

Общим недостатком существующих конструкций датчиков вибрационных плотномеров является низкая добротность колебательной системы, связанная, в основном, с потерями энергии в местах крепления резонатора. Указанного недостатка лишена разработанная конструкция датчика, в которой трубчатый механический резонатор закреплен в центре масс колебательной система, совпадающем с узлом вод-вода и отвода контролируемой жидкости и остающемся при колебаниях неподвижным. Тем самым удается достичь величины добротности 5000... 6000 при сохранении высокой чувствительности к изменению плотности среды.

деталей турбины. Такие значения температуры обеспечиваются при коэффициенте избытка воздуха а от 2,5 до 4. Однако в указанном диапазоне значений а топливо-воздушная смесь не воспламеняется. Для газотурбинных топлив пределы воспламенения составляют амин = 0,4-ь0,5 и амакс= 1,4-т-1,6.

ИНФРАКРАСНАЯ СПЕКТРОСКОПИЯ. ОЦЕНКА ОКИСЛЯЕМО-СТИ МИНЕРАЛЬНЫХ МАСЕЛ. При окислении масел их спектр изменяется в основном в диапазоне волновых чисел 1700—1720 см~', соответствующих области поглощения карбонильных групп. Интенсивность полосы, появляющейся в указанном диапазоне волновых чисел, используется в качестве критерия оценки антиокислительных свойств моторных масел. Данные А. Б. Виппера и В. А. Тарасова

С увеличением рН сточной воды происходит уменьшение оптической плотности, ХПК и возрастает концентрация ионов А13+. Увеличение концентрации ионов А13+ в дисперсионной среде в диапазоне значений рН = 6 ч- 9 обусловлено электрохимическими реакциями, которые с возрастанием рН дисперсии в указанном диапазоне протекают интенсивнее. Ионы Са2+ уменьшают энергетический барьер взаимодействия между дисперсными частицами за счет их разряжения и уменьшения f-потен-циала или сжимают диффузный двойной слой, что делает возможным электрообработку .вызывающую коагуляцию дисперсной фазы при напряженности поля 5 В/см в течение 4 мин. Уменьшение оптической плотности и ХПК обработанной воды связано с тем, что, возможно, при возрастании рН уменьшается энергетический барьер взаимодействия частиц.

для скорости приведенная погрешность в указанном диапазоне частот± ±%.

жения . Следовательно, в указанном диапазоне концентраций вяжущее обладает свойствами ньютоновской жидкости.

160°С начинается разложение сернистых соединений с выделением сернистых газов двуокиси и трехокиси серы,что ведет к коррозии оборудования. Введение отхода-олигомерного остатка цроцесса каталитической очистки бензина коксования в количестве 10-30$ является оптимальным, так как меньшее соотношение приводит,во-первых,к малому снижению вязкости реакционной массы,что затрудняет перемешивание, во-вторых,уменьшается концентрация непредельных углеводородов и, следовательно, скорость реакций полимеризации.Цри большем объеме олигомерной смолы количество ДКГ становится недостаточный для протекания реакции полимеризации и полккондансации, а также концентрации больше 30/5 нецелесообразны в силу термодинамической неустойчивости смесей,которая в указанном диапазоне температур расслаивается на среда гудрона и смолы.

жения . Следовательно, в указанном диапазоне концентраций вяжущее обладает свойствами ньютоновской жидкости.

нагрузка на колонну в указанном диапазоне максимального расхода питания

в диапазоне ИК поглощения показывает, что для Si и Ge сокр находится в указанном диапазоне, соударения с v ~ vKp эффективно возбуждают их колебательные степени свободы. Поглощенная энергия является причиной интенсивных колебаний, приводящих к срыву атомов с равновесных позиций в регулярной решетке и образованию дефектов структуры. В то же время результаты расчетов для алмаза можно интерпретировать как невозможность достижения условия г = 0,1R даже при выполнении условия возбуждения любой частоты из колебательного спектра. Это, в свою очередь, означает, что энергии в диапазоне колебательного спектра недостаточно для раскачки атомов до нужной амплитуды, т.к. сокр находится за пределами диапазона спектров поглощения. Этот факт является еще одним доказательством уникальной устойчивости кристаллической структуры алмаза к механическим и термическим воздействиям. Полученные соотношения объединяют макроскопический параметр с микроскопическими параметрами кристаллической решетки и позволяют предсказывать режим эффективной механической обработки.

жения . Следовательно, в указанном диапазоне концентраций вяжущее обладает свойствами ньютоновской жидкости.

Восстановление катализатора СНМ-1 в промышленных условиях проводят по графику, обеспечивающему безопасность процесса и исключающему возможность вспышек и спекания катализатора. Процесс включает три этапа: сушку катализатора, разложение основных карбонатов до оксида меди и восстановление оксида меди. Контролируют процесс по объему выделенной воды на 1 т катализатора: на первом этапе выделяется 20 кг воды , на втором—35,1 кг и на третьем—119,3 кг . Эти этапы полностью воспроизводятся и при восстановлении катализатора СНМ-1 в промышленных условиях . При прогреве катализатора до ПО—120 °С объем выделившейся воды составляет 9—12% ; при подъеме температуры от 120 до 140°С происходит медленное восстановление оксида меди, а при 140—160 °С восстановление интенсифицируется, причем при повышении температуры всего на 10 "С выделяется 50—65% реакционной воды. В указанном диапазоне температур скорость восстановления катализатора максимальная, при дальнейшем повышении температуры от 160—170 °С До 180—200 °С он уменьшается и выделяется 15—20% воды. Область температур 160—200 °С соответствует этапу термического разложения карбонатов меди до оксида и последующему восстановлению последнего.