Главная -> Словарь

Уравнениям приведенным

т. е. получим уравнения, аналогичные ранее приведенным уравнениям материального баланса, которые включают материальные потоки и энтальпии.

в ректификате и в остатке, а на другие концентрации только наложить ограничения типа больше или меньше. Расчетный состав продуктов будет определяться методом последовательных приближений по уравнениям материального, теплового балансов и равновесия.

Теперь переходим к уравнениям материального баланса для всего процесса в целом. Написав его для фазы G

Расчет отгонной секции заканчивают тогда, когда концентрация тяжелого ключевого компонента во флегме достигнет значения, заданного для остатка. Если при этом полный состав флегмы не совпадает с составом остатка, полученным в пункте 3 , расчет повторяют, начиная с пункта 1.

Пользуясь уравнением материального баланса, написанным для каждого компонента, находим концентрации уо этих компонентов в дистилляте . Приведенные в табл. 11.3 составы продуктов, удовлетворяющие уравнениям материального баланса, использованы для аналитического потарелочного расчета обеих секций колонны. Вначале рассчитывается укрепляющая секция. В качестве исходного принимается состав дистиллята и расчет ведется сверху вниз по высоте колонны.

Расчет отгонной секции заканчивают тогда, когда концентрация тяжелого ключевого компонента во флегме достигнет значения, заданного для остатка. Если при этом полный состав флегмы не совпадает с составом остатка, полученным в пункте 3 , расчет повторяют, начиная с пункта 1.

Пользуясь уравнением материального баланса, написанным для каждого компонента, находим концентрации уо этих компонентов в дистилляте . Приведенные в табл. 11.3 составы продуктов, удовлетворяющие уравнениям материального баланса, использованы для аналитического потарелочного расчета обеих секций колонны. Вначале рассчитывается укрепляющая секция. В качестве исходного принимается состав дистиллята и расчет ведется сверху вниз по высоте колонны.

Для анализа состава продуктов пипеткой при работающей мешалке отбирают пробы эмульсии реакционной массы объемом 5 мл, добавляют 4 мл бензола, встряхивают в делительной воронке и отделяют водный слой от органического. Пробу водного слоя титруют па содержание щелочи или карбоната, а органический слой анализируют с помощью ГЖХ , опред-еляя соотношение концентраций бензилхлорида, бензилоного спирта и дибенз^лопого эфира. По результатам анализа рассчитывают количества этих продуктов в реакционной массе и с учетом результатов определения концентрации щелочи по уравнениям материального баланса .'Проверяют достоверность результатов анализа. Полученную зависимость концентрации ключевых веществ от

После выбора базиса реакций и ключевых веществ проводится материальный расчет по всем компонентам реакционной системы по уравнениям материального баланса:

где т — фактически достигнутая материалоемкость продукции; wmin — минимальная материалоемкость, определяемая по уравнениям материального, теплового и энергетического балансов процесса при условии полной автоматизации режима обработки предмета труда.

4. Для равновесной паровой фазы по уравнениям материального баланса рассчитывается:

Цетановые числа дизельных топлив ЦЧ по данным разных авторов рекомендуется определять в зависимости от плотности фракций по уравнениям, приведенным ниже:

Величина уноса С/ зависит от конструктивных особенностей контактного устройства, физико-химических свойств компонентов и может быть определена по уравнениям, приведенным, например, в работе . Уравнвнияобычно представляют в виде полиномов, удойных для реализации на ЭВМ. Данная модель имеет три настроечных параметра JJR .рх»^-

Эффективность карбамидной депарафинизации нефтяных фракций во многом зависит от температурных условий, которые определяются фракционным и химическим составом сырья, агрегатным состоянием карбамида, а также требованиями, предъявляемыми к депарафинированному продукту и компонентам, образовавшим комплекс. При повышении пределов выкипания фракции одной и той же нефти растет молекулярная масса ее компонентов, что приводит к росту вязкости и уменьшению взаимной растворимости этих компонентов. С этой точки зрения повышение температуры способствует образованию комплекса. Максимальная температура начала комплексообразования, т. е. верхний предел комплексообразования , для н-парафинов можно определить по уравнениям, приведенным в работах . В то же время процесс образования комплекса является экзотермическим, и повышение температуры сдвигает равновесие в сторону разрушения комплекса. Поэтому понижение температуры позволяет увеличить глубину комплеюсообразования, однако при сильном понижении температуры образование комплекса затрудняется из-за увеличения вязкости системы и понижения растворимости компонентов. Поэтому оптимальные температурные условия карбамидной депарафинизации нефтепродуктов выбирают, исходя из качества сырья. По данным , комплексообразо-вание с твердыми углеводородами, содержащимися в масляных фракциях, происходит при температурах выше 40°С, причем наибольшая глубина извлечения наблюдается при начальной температуре 55 °С. Исходя из этого предложена предварительная термическая обработка смеси контактируемых веществ , целесообразность которой иллюстрируется данными табл. 35. Ох-

Эффективность карбамидной депарафинизации нефтяных фракций во многом зависит от температурных условий, которые определяются фракционным и химическим составом сырья, агрегатным состоянием карбамида, а также требованиями, предъявляемыми к депарафинированному продукту и компонентам, образовавшим комплекс. При 'Повышении пределов выкипания фракции одной и той же нефти растет молекулярная масса ее компонентов, что приводит к росту вязкости и уменьшению взаимной растворимости этих компонентов. С этой точки зрения повышение температуры способствует образованию комплекса. Максимальная температура начала комплексообразования, т. е. верхний предел комплексообразования , для н-парафинов можно определить по уравнениям, приведенным в работах . В то же время процесс образования комплекса является экзотермическим, и повышение температуры сдвигает равновесие в сторону разрушения комплекса. Поэтому понижение температуры позволяет увеличить глубину комплексообразования, однако при сильном понижении температуры образование комплекса затрудняется из-за увеличения вязкости системы и понижения растворимости компонентов. Поэтому оптимальные температурные условия карбамидной депарафинизации нефтепродуктов выбирают, исходя из качества сырья. По данным , комплексообразо-вание с твердыми углеводородами, содержащимися в масляных фракциях, происходит при температурах выше 40°С, причем наибольшая глубина извлечения наблюдается при начальной температуре 55 °С. Исходя из этого предложена предварительная термическая обработка омеси контактирувмых веществ , целесообразность которой иллюстрируется данными табл. 35. Ох-

Далее по уравнениям, приведенным в соответствующих методиках расчета, определяют гидравлическое сопротивление, вьтг соту светлой и вспененной жидкости в переливе, уточняют фактический диапазон работы колонны.

В конструктивном отношении абсорберы и десорберы выполняют аналогично ректификационным колоннам. Отдельные конструктивные отличия связаны с особенностями перерабатываемых газовых потоков и необходимой степенью извлечения соответствующих компонентов. Производительность аппаратов определяют по уравнениям, приведенным в главе XIV, в зависимости от типа применяемых контактных устройств.

Выход отдельных компонентов газа определяется по уравнениям, приведенным в табл. 25.

Сложные смеси. При расчете ОИ нефти и нефтепродуктов, содержащих весьма большое число компонентов , исходный продукт разбивают на ряд фракций, кипящих в узких температурных пределах. Свойства каждой узкой фракции отождествляют со свойствами индивидуального компонента, температура кипения которого равна средней температуре кипения данной узкой фракции. За концентрацию принимают относительное содержание рассматриваемой узкой фракции в смеси. Определение доли отгона, состава фаз и температуры системы производят по уравнениям, приведенным выше для многокомпонентной смеси.

Подпор жидкости для этого случая рассчитывают по уравнениям, приведенным в табл. III.6. .

Величину подпора жидкости how рассчитывают методом последовательных приближений по приведенным в табл. III.5 и III.6 уравнениям. При этом полезно сначала определить расход жидкости через прорезь при how=h и /гОШ1=0, что позволит в дальнейшем пользоваться только уравнениями, приведенными в табл. III.5 или табл. III.6.

Расчет градиента А уровня жидкости на тарелке может быть выполнен по уравнениям, приведенным в табл. III.11, а также по графикам,, представленным на рис. 111-39—111-41.