Главная -> Словарь

Уравнения определяющие

4) выполняются допущения I, 4, 5, принятые для модели 2. Уравнения, описывающие модель 3, имеют вид

Уравнения, описывающие модель № 9, имеют вид

Уравнения, описывающие материальный баланс

Уравнения, описывающие стационарный режим для идеального перемешивания и идеального вытеснения, те же, что и для гомогенной системы, т. е. и .

Для потока с неполным перемешиванием аналогично меняется форма только общих уравнений. Уравнения , , описывающие стационарные режимы, в частности изотермические . При этом 4 фактора были стабилизованы на уровнях: Xi=130°C, А4=Ю%, Х5 — 2 ч"1, Х8=5 МПа. Остальные факторы варьировались в пределах: Х2=3 и 6%, А3 = 6 и 9%, Хв=\,5 и 4,5, Х7=1,5 и 4,5. Был осуществлен дробный факторный эксперимент и получены следующие уравнения, описывающие низкотемпературный процесс гидрогенолиза:

В связи со сказанным о формальной псевдомономоле-кулярности процесса гидрокрекинга логично было уравнения, описывающие выходы основных продуктов каталитического крекинга, применить к процессу гидрокрекинга. Расчеты проводились для следующей упрощенной схемы последовательного протекания превращений при каталитическом крекинге:

Изучено старение битумов в широком интервале температур от +180 до -30°С. Обнаружено интенсивное старение битумов при эксплуатационных температурах , вызванное формированием равновесных надмолекулярных структур. Получены уравнения, описывающие кинетику старения битумов при различных температурах. Илл.5, библ.7, табл.1.

В результате получены уравнения, описывающие зависимое! коэффициента осевого перемешивания от гидродинамического ре жима.

Статистическая связь между параметрами и результатами устанавливалась методом регрессионного анализа : В результате были получены уравнения, описывающие зависимость выхода ра-фината У! и содержания ароматических углеводородов в рафина-те У2:

в них топливных и высококипящих масляных фракций, а также содержание смолисто-асфаль-теновых' веществ, серы, азота и металлов, приведем некоторые уравнения, определяющие эти показатели.

Совокупность математических выражений, характеризующих установившийся ао времени режим работы объекта, представляет собой математическое описание статики. Уравнения, определяющие зависимость выходных параметров объекта от входных параметров, называют статическими характеристиками.

Вывод приведенных выше уравнений и вспомогательных зависимостей, характеризующих различные стороны процесса фильтрации, изложен в работах , к которым мы и отсылаем читателей за подробностями. Здесь же приведем только уравнения, определяющие долю величины давления фильтрации, расходуемую на сопротивление осадка Ре, и долю давления, расходуемого на преодоление сопротивления фильтрующего материала Рс.

В этом случае из системы дифференциальных уравнений, описывающих цепной процесс, исключаются дифференциальные уравнения, определяющие скорость образования промежуточного продукта, и решение задачи значительно упрощается.

Промышленный аппарат для регенерации алюмосилнкатного катализатора в движущемся слое. Имеющиеся математические описания регенератора или включают средние для всего аппарата величины, или связывают входные и выходные величины без каких-либо предположений о внутреннем поле концентраций и температур. Так, в работе экспериментальные данные описывались уравнением, связывающим среднюю скорость горения кокса со средними концентрациями кислорода, температурой процесса, концентрацией углеворода на катализаторе. В работе процесс в регенераторе разбит на две стадии: адиабатическую и изотермическую, и для одного случая предложены уравнения, определяющие зависимость времени регенерации от конечной закоксованности. В работе предложено определять время полной регенерации в различных предельных режимах и затем суммировать их для нахождения времени реального процесса, что неоправданно. Авторам пришлось ввести в предлагаемые уравнения эмпирические коэффициенты, чтобы они соответствовали экспериментальным данным.

С учетом изложенного уравнения, определяющие dM, перепишем в следующем виде:

С учетом упомянутых выше исходных положений можно составить основные уравнения, определяющие искривление траектории плоской струи.

На основании проведению- исследований получены уравнения, определяющие выход узких фразщий и средневзвешенную крупность пробы при разрушении нефтяного кокса на стенде, имитирующем физическую сторону процесса. Составлена математическая модель процесса разрушения кокса при внутриустановочном траа-спортнроваиии в виде системы уравнений регрессии второго порядка. Диапазон изменения входных параметров модели соответствовал условиям промышленной эксплуатации установок замедленного коксования.

Наибольшая мощность привода требуется при пуске мешалки. Аналитически пусковую мощность мешалок определяют в зависимости от ее конструкции, размеров и ряда других факторов. Для мешалок со сложным профилем перемешивающего устройства аналитические уравнения, определяющие пусковую мощность, очень сложны.

Ряд особенностей расчета колонн для азеотропной перегонки вызывается тем, что приходится иметь дело с фазовыми равновесиями жидкость — пар в реальных системах, сильно отклоняющихся от идеальной. Число теоретических тарелок, необходимых для разделения данной системы, наиболее целесообразно определять расчетом по тарелкам. Уравнения и зависимости, выведенные для этого определения, в данном случае неприменимы вследствие весьма значительных различий относительной летучести. В литературе описан алгебраический метод расчета минимальной кратности орошения для азеотропной системы. Другой метод вычисления минимальной кратности орошения при азеотропной перегонке основывается на расчете по тарелкам в секции питания колонны. Для этого используют уравнения, определяющие равновесие жидкость — пар для тройной азеотропной системы, путем построения зависимости между относительными летучестями трех пар компонентов и отношением концентраций этих компонентов в жидкой фазе.

В работах выведены уравнения, определяющие температуру верхнего предела комплексообразования (максимальная температура комплексообразования — нормальных алканов с числом углеродных атомов от С1 о до С2 4 • Показано, что общая зависимость верхнего температурного передела комплексообразования t комол (в °Q от числа углеводородных атомов в молекулах алканов имеет линейный характер: